Главная -> Словарь

Уравнения позволяющие

Исключать уравнение теплового баланса из математического описания процесса можно лишь в том случае, когда анализ этого уравнения показывает, что процесс в рассматриваемых условиях практически изотермичен.

Численный расчет этого уравнения показывает, что в процессе работы цилиндра средние напряжения практически не изменяются. Например, при vo = 0,25 мм/год и по = 1,2 за 15 лет работы средние напряжения снижаются примерно на 1 ,5%, а за 30 лет - на 2,7%.

Анализ этого уравнения показывает, что нагрузки на краны при угле подъема аппарата до 50 — 60° возрастают незначительно. Однако при дальнейшем подъеме нагрузки быстро достигают величины силы тяжести аппарата. Установлено, что высокие аппараты с относительно небольшим диаметром корпуса можно поднять еще на больший угол без существенного увеличения нагрузки на краны.

Знак минус в правой части уравнения показывает, что при молекулярной диффузии в направлении перемещения вещества концентрация убывает.

Анализ этого уравнения показывает, что при неизменном значении QJ , что соответствует неизменной температуре to сырья, поступающего в ректификационную колонну, значение QB и Qt могут изменяться только на одну и ту же величину, т. е. насколько изменится количество тепла, отнимаемого на верху колонны, настолько же должно измениться количество тепла, подводимого в низ колонны.

Анализ того же уравнения показывает возможность значительного увеличения полноты улавливания компонентов из газа. Содержание поглощаемого компонента в абсорбенте, поступающем на абсорбер , постоянно и зависит только от условий десорбции. Это означает, что при постоянной LP существует зависимость Р{ул = Р,уг или Уг/У^Р^/Рг* если Рг /*„ то моль-долевая концентрация компонента в очищенном газе будет при той же температуре уменьшаться пропорционально увеличению давления. Поэтому, например, вакуум-карбонатная сероочистка, обеспечивающая при атмосферном давлении сокращение содержания сероводорода до 1,0—1,5 г/м3, позволяет при 0,8—1,2 МПа уменьшать его до 0,01-0,02 г/дм3.

Анализ того же уравнения показывает возможность значительного увеличения полноты улавливания компонентов из газа. Содержание поглощаемого компонента в абсорбенте, поступающем на абсорбер , постоянно и зависит только от условий десорбции. Это означает, что при постоянной АР существует зависимость Р^ = Рууг или У2/У1 = Л/^г если Р2 PI, то моль-долевая концентрация компонента в очищенном газе будет при той же температуре уменьшаться пропорционально увеличению давления. Поэтому, например, вакуум-карбонатная сероочистка, обеспечивающая при атмосферном давлении сокращение содержания сероводорода до 1,0—1,5 г/м3, позволяет при 0,8—1,2 МПа уменьшать его до 0,01-0,02 г/дм3.

Анализ этого уравнения показывает, что предел его применения ограничивается степенью превращения не более 80%. Если принять, что погрешность в определении степени превращения составляет ± 5% относительных, то относительная ошибка в определении при этом составляет ± 10% до у

Мы рассмотрели некоторые уравнения, позволяющие вычислить энтропию или изменение энтропии по известным изменениям параметров системы и' теплоемко-стям. Однако существуют и другие методы определения энтропии .

Масла имеют сложный и переменный состав и относятся к ассоциированным жидкостям. В связи с этим теоретически обоснованные уравнения, позволяющие вычислять их вязкость и ее зависимость от состава и температуры, до сих пор отсутствуют. Предложен ряд эмпирических уравнений, позволяющих интерполяционно и экстраполяционно находить вязкость масел при заданной температуре. Чаще других для выражения вязкостно-температурной характеристики масел используют уравнение Вальтера, которое удобно выразить в логарифмической форме

где v — кинематическая вязкость; А к В — постоянные; Т — температура. Для уравнения Вальтера, а также для некоторых других эмпирических уравнений этого типа построены номограммы, позволяющие достаточно быстро и с приемлемой для практических целей точностью определять вязкость масел в широком диапазоне температур .

В ГрозНИИ разработан процесс, совмещающий обезмаслива-ние парафинового дистиллята с фракционной кристаллизацией парафина, предусматривающий полный противоток растворителя по отношению к сырью и позволяющий получать широкий ассортимент парафинов с температурой плавления от 45 до 68 °G . Этот процесс включает три ступени фильтрования, предназначенные для получения глубокообезмасленного парафина с температурой плавления 52—54 °С, который затем подвергают фракционной кристаллизации на четвертой и пятой ступенях фильтрования. Такой процесс позволяет получить высокоплавкий парафин с температурой плавления до 58 °С и низкоплавкий — с температурой плавления 50—52 °С. Одним из условий эффективности этого процесса является ограниченное содержание масла в растворителе. Достоинством его является не только гибкость, но и повышенное содержание нормальных парафиновых углеводородов как в высокоплавком , так и в низкоплавком парафинах. Это объясняется раздельной кристаллизацией твердых углеводородов, при которой изопарафины с длинными прямыми участками цепи и нафтены с длинными боковыми цепями кристаллизуются в последнюю очередь. Разработке процесса обезмас-ливания с последующей фракционной кристаллизацией парафина предшествовали теоретические исследования , в результате которых предложены уравнения, позволяющие с учетом требуемой глубины обезмасливания парафина и содержания масла в исходном сырье определять среднюю концентрацию масла в жидкой фазе и затем оценить коэффициент концентрирования на каждой стадии вакуумного фильтрования , а следовательно, и общий концентрирующий эффект вакуумного фильтра.

В ГрозНИИ разработан процесс, совмещающий обезмаслива-ние парафинового дистиллята с фракционной кристаллизацией парафина, предусматривающий полный противоток растворителя по отношению к сырью и позволяющий получать широкий ассортимент парафинов с температурой плавления от 45 до 68 °С . Этот процесс включает три ступени фильтрования, предназначенные для получения глубокообезмасленного парафина с температурой плавления 52—54 °С, который затем подвергают фракционной кристаллизации на четвертой и пятой ступенях фильтрования. Такой процесс позволяет получить высокоплавкий парафин с температурой плавления до 58 °С и низкоплавкий — с температурой плавления 50—52 °С. Одним из условий эффективности этого процесса является ограниченное содержание масла в растворителе. Достоинством его является не только гибкость, но и повышенное содержание нормальных парафиновых углеводородов как в высокоплавком , так и в низкоплавком парафинах. Это объясняется раздельной кристаллизацией твердых углеводородов, при которой изопарафины с длинными прямыми участками цепи и нафтены с длинными боковыми цепями кристаллизуются в последнюю очередь. Разработке процесса обезмас-ливания с последующей фракционной кристаллизацией парафина предшествовали теоретические исследования , в результате которых предложены уравнения, позволяющие с учетом требуемой глубины обезмасливания парафина и содержания масла в исходном сырье определять среднюю концентрацию масла в жидкой фазе и затем оценить коэффициент концентрирования на каждой стадии вакуумного фильтрования , а следовательно, и общий концентрирующий эффект вакуумного фильтра.

3. Выведено два эмпирических уравнения, позволяющие оценивать с достаточной для практики точностью влияние на плотность газированной нефти, соответственно давления и температуры. Для этого необходимо и достаточно знать одну величину — средний молекулярный вес выбранной нефти.

Методом графической обработки экспериментальных данных по плотности пластовых нефтей в интервале давлений от 300 кГ /см2 до давления насыщения и температуры от 10 до 80° С получены два эмпирических уравнения, позволяющие оценивать с достаточной для практики точностью влияние на плотность газированной нефти — соответственно давления и температуры.

Зависимость гидравлического сопротивления сухой клапанной тарелки от скорости пара трудно представить одним уравнением. В специальной литературе для различных типов клапанов приводятся уравнения, позволяющие вести расчет во всем диапазоне изменения нагрузок.

предложены эмпирические уравнения, позволяющие приближенно определять выходы основных продуктов реакции.

Так, для процесса термического крекинга нефтяного сырья С. Н. Обрядчиков и другие авторы предложили уравнения, позволяющие определять выходы бензина и газа в зависимости от плотности исходного сырья и получаемого крекинг-остатка. Подобные уравнения имеются для расчета процесса коксования нефтяного сырья. Для каталитического крекинга дистиллятного сырья на алюмосиликатном катализаторе Б. И. Бондаренко предложил эмпирические зависимости, позволяющие в первом приближении определять выходы сухого газа, бутан-бутиленовой фракции, автомобильного бензина и кокса, в зависимости от степени превращения.

Одним из основных показателей качества декантойлей является содержание в них серы. В работах ВНИИШ при освоении установки типа Г-43-107 Московского НПЗ на основе статистических данных были получены корреляционные уравнения.позволяющие определить серосодер-жание дистиллятов каткрекинга,выводимых с установки,зная серосо-держание в сырье,т.е. в гидрогенизате. В частности, для декантойля даны два уравнения: