Главная -> Словарь

Успешного осуществления

В зависимости от условий применения установлены в соответствии с ГОСТ 305-82 следующие марки топлив для быстроходных диз'злей: Л , 3 и А . В стандарт введена следующая форма условного обозначения топлив: к марке Л добавляют цифры, соответствующие содержанию серы и температуре вспышки, например, Л-0,2-40; к марке 3— содержание серы и темпе — рат/ры застывания, например, 3-0,2 минус 35. В условное обозначение марки топлива А входит только содержание серы, например, А-0,4.

Первая буква шифра условного обозначения трубчатой печи данного типоразмера объединяет несколько признаков и обозначает: форму печи — ширококамерная, узкокамерная, цилиндрическая или кольцевая; расположение труб экрана — горизонтальное и вертикальное; взаимное расположение конвекционной и радиантной камер — верхний и нижний отводы газов. Вторая буква обозначает способ сжигания топлив: беспламенное— Б, настильный факел — Н, свободный вертикальный факел — С, свободный горизонтальный факел — Г, дифференциальный подвод воздуха к факелу — Д, беспламенное с резервным жидким топливом •— Р и беспламенная щелевая — Щ. На третьем месте — цифра, обозначающая число камер или секций, а значок к этому числу означает исполнение .

В стандарт введена новая форма условного обозначения тршшв: к марке летнего топлива при поставке добавляют цифры, соответствующие содержанию серы и температуре вспышки ; к марке зимнего — содержанию серы и температуре застывания ; к марке арктического — содержанию серы .

Обозначение шероховатости поверхности указывают после условного обозначения шва на полке или под полкой линии-вы-носки, заканчивающейся односторонней стрелкой; в таблице швов; в технических требованиях.

В марках латуней буква Л означает латунь, А — алюминиевая, Ж — железная, Мц — марганцовистая, К — кремнистая, С — свинцовистая, О — оловянистая; первая цифра — среднее содержание меди; вторые и последние цифры —содержание компонентов в той последовательности, в какой они приведены в буквенной части условного обозначения марки.

Пример условного обозначения теплообменника ти-

Пример условного обозначения кожухотрубчатого теплообменного аппарата: 1000ТП-16-М1— О/25-6-К-2 гр. 1 ГОСТ 14246—79, где 1000 —диаметр кожуха, мм; Т — теплообменник; П—с плавающей головкой; 16—• условное давление в трубах и кожухе, кгс/см2; Ml — шифр материального исполнения; О — обыкновенное исполнение по температурному пределу; 25 — диаметр теплообменных труб, мм; 6 — длина труб, м; К — расположение труб по вершинам квадрата; 2 — количество ходов по трубному пространству; гр. 1 — группа назначения 1 по ГОСТ 24306—80.

Пример условного обозначения насоса вакуумного эжекторного с поверхностными конденсаторами, изготовленного из углеродистой стали, производительностью 25 кг/ч, рабочим давлением у входа в насос 1,3-103 Па , давлением рабочего пара

На НПЗ эксплуатируются также центробежные насосы нормального ряда, ранее выпускавшиеся по нормали б. Министерства нефтяной промышленности Н 521—57: НК , НГК , Н , НГД . В настоящее время эти насосы выпускаются по ТУ 26-02-1258—80 и ТУ 26-02-392—77. Сводный график полей Q—Я насосов нормального ряда, которые выпускаются в настоящее время, приведен на рис. 3.4. Ниже дана расшифровка условного обозначения насоса этого типа.

Пример условного обозначения электронасоса: ЦГ 6,3/25а-К-0,75-4-У2, где 6,3 — производительность, м3/ч; 25 — дифференциальный напор, м ст. воды, а — обточка рабочего колеса; К — исполнение по материалу; 0,75 — мощность электродвигателя, кВт; 4 — конструктивное исполнение ; У2 — вид климатического исполнения.

Пример расшифровки условного обозначения насоса 5Н5Х8: 5^-внутренний диаметр всасывающего патрубка ,уменьшенный

Реакционная способность хлорпроизводпых при взаимодействии с аммиаком или аминами изменяется в обычном порядке . Вследствие этого для успешного осуществления реакции с хлорбензолом при умеренной температуре потребовалось применение катализаторов. Лучшими из них оказались соли одновалентной меди Ct^Cb в виде аммиачных комплексов. Их влияние объясняют образованием комплексных соединений с хлорбензолом, в которых связь С—С1 значительно ослабевает и ее разрыв под действием аммиака облегчается:

Важным условием успешного осуществления всех этих гетерогенных процессов является высокая степень дисперсности алюминия и активирование его поверхности для удаления оксидной пленки при помощи химических реагентов или путем измельчения в мельницах. Кроме того, замечено, что с очень чистым алюминием реакция не идет, в то время как наличие в нем примесей переходных металлов

вания был использован метод дифференциальной термографии. Индивидуальные парафины С16—С24 достаточной степени чистоты образуют кристаллические комплексы с карбамидом уже при интенсивном растирании в ступке смеси обоих компонентов в твердом состоянии без применения активатора. С более высокомолекулярными парафинами, начиная с C2sH68 , уже не удалось так легко получить комплексы с карбамидом. В этом случае для успешного осуществления реакции комплексообразования необходимо применение активатора.

Приведенные данные показывают, что с утяжелением фракционного состава бензиновых фракций из пара-финистых нефтей выход бензина с октановым числом 80 увеличивается на 3,3%. Однако при переработке таких же фракций из нафтенового сырья выход стабильного бензина увеличивается на 8%. Для успешного осуществления процесса очень важно правильно выбрать сырье как по химическому, так и по фракционному составу. Следует обращать внимание и на температуру конца его кипения. Основным фактором при определении этой температуры служит содержание в сырье полициклических соединений, которые являются причиной коксообразования и, сле-

Для количественной характеристики реакции комплексообразования был использован метод дифференциальной термографии. Индивидуальные парафины Cie—Czt достаточной степени чистоты образуют кристаллические комплексы с карбамидом уже при интенсивном растирании в ступке смеси обоих компонентов в твердом состоянии без применения активатора. С более высокомолекулярными парафинами, начиная с С2вНб8 , уже не удавалось так легко получить комплексы их с карбамидом. В этом случае применение активатора уже необходимо для успешного осуществления реакции комплексообразования.

Эффективная адсорбция целевых компонентов из поступающего газового потока является, разумеется, важной ступенью адсорбционного процесса. Для успешного осуществления промышленного процесса важно также, чтобы эффективное извлечение углеводородов в адсорбционной секции достигалось при сравнительно высокой степени насыщения адсорбента, т. е. при высоком содержании адсорбата в единице объема слоя. Стоимость оборудования и эксплуатационные расходы определяются главным образом объемом адсорбента, требуемым для извлечения единицы объема углеводородных жидкостей при заданной полноте извлечения. В условиях промышленной установки крайне желательно поддерживать оптимальные условия адсорбции, при которых можно достигнуть высокой степени насыщения адсорбента.

Таким образом, для успешного осуществления процесса с максимальным эффектом очень важно правильно выбрать сырье как по химическому, так и по фракционному составу.

С целью подбора оптимальных условий ведения реакции нами были учтены различные факторы, влияющие на скорость окисления циклических ацеталей гипохлоритом натрия. Взаимодействие гипохлорита натрия с 1,3-диоксацикло-алканами - гетерофазный процесс. Следовательно, для успешного осуществления реакции необходимо интенсивное перемешивание. Показано, что с увеличением числа оборотов магнитной мешалки скорость реакции возрастает, но начиная с 800 об/мин и выше интенсивность перемешивания практически не влияет на ско-

грация бензольных углеводородов над насыщенным маслом в несколько раз превышает требуемую концентрацию их в очищенном газе . Поэтому для успешного осуществления данного процесса необходим строгий противоток контактирующих газовой и жидкой фаз. Наиболее полно соответствуют этому условию пленочные и насадочные абсорберы и в несколько меньшей степени барботажные аппараты. Форсуночные абсорберы вследствие частичного перемешивания газа и уноса жидкой фазы не могут обеспечить строгий противоток фаз. В значительной мере это относится и к абсорберам с псевдоожиженным слоем насадки.

Сырьем обычно служит мазут из тяжелой нефти, его уд. вес око*ло 0,91 и начало кипения 224° С. Сырье подается насосом через теплообменник в подогреватель-эвапоратор, в верхней части которого оно нагревается до 370—380° С парами, выделяемыми крекинг-остатком, проходящим через нижнюю часть подогревателя-эвапоратора. Затем сырье перекачивается в первую фракционирующую колонну, в которой оно встречает продукты крекинга, отдает им соляровые фракции и получает тяжелую часть крекинг-флегмы; для успешного осуществления этой операции внизу колонны желательно поддерживать температуру около 390—400° С. Выделенная этим способом тяжелая часть сырья горячим насосом прокачивается через печь для неглубокого крекинга тяжелых фракций при 420—435° С. Легкая, парообразная часть сырья вместе с легкими продуктами крекинга поступает во вторую фракционирующую колонну. Флегма, собирающаяся внизу этой колонны при температуре 310—320° С, горячим насосом прокачивается через печь для глубокого крекинга легких продуктов при 500—510° С. Давление в печах поддерживается

вания был использован метод дифференциальной термографии. Индивидуальные парафины С16—С24 достаточной степени чистоты образуют кристаллические комплексы с карбамидом уже при интенсивном растирании в ступке смеси обоих компонентов в твердом состоянии без применения активатора. С более высокомолекулярными парафинами, начиная с Сг8Н68 , уже не удалось так легко получить комплексы с карбамидом. В этом случае для успешного осуществления реакции комплексообразования необходимо применение активатора.