Главная -> Словарь

Установлены оптимальные

7. Одним из наиболее важных и ценных продуктов переработки нефти является нефтяной кокс. В состав многих НПЗ в настоящее время включается производство кокса методом замедленного коксования. Повторно применяемые установки замедленного коксования имеют мощность 600 и 1500 тыс. т/год по сырью. При составлении балансов следует иметь в виду, что для получения кокса, удовлетворяющего требованиям стандартов по содержанию серы и металлов , из сернистых нефтей, может потребоваться сооружение комплекса, включающего не только установку замедленного коксования, но и несколько установок подготовки сырья . Получить стандартный нефтяной кокс непосредственно замедленным коксованием гудрона, как это показано на рис. 2.2, можно, только из нефтей с относительно невысоким содержанием серы и ванадия.

Институтом проблем нефтехимпереработки еще в 1994г. проработан вариант организации производства нефтяного кокса на ОАО "Комсомольский НПЗ". Процесс замедленного коксования особенно удачно вписывается в схему развития именно этого НПЗ, на нем ожидается доведение объемов переработки нефти до 4,5 млн т в год. Если на этом НПЗ построить установку замедленного коксования мощностью 750 тыс. т по гудрону, то появится возможность выработки 165 тыс. т кокса в год из гудрона с коксуемостью 14,8 %. Содержание в коксе серы до 0,7 %. У нас имеется готовый технологический регламент на проектирование данной УЗК в самом современном оформлении.

В Компании комплекс производства кокса включает в себя установку замедленного коксования УЗК тип 21-10/ЗМ и установку прокалки нефтяного кокса.

Возможность организации производства такого кокса имеется на Новокуйбышевском НПЗ. На этом заводе в настоящее время большое количество прямогонных и вторичных остатков направляется в котельное топливо. Для углубления переработки нефти строится комплекс по производству нефтяного кокса, включавший блок вакуумной перегонки полугудрона и установку замедленного коксования, на которую по проекту должен направляться получаемый гудрон. При переработке на комплексе остатков сернистых западносибирских нефтей содержание серы и ванадия в коксе будет высоким, о чем уже упоминалось выше.

Учитывая важность получения нефтя;юго кокса заданных товарных качеств, на некоторых заводах начали практиковать строительство специальных прскалочных печей для снижения в сыром коксе содержания летучих. Вращающиеся прокалочные печи сооружают только для кускового кокса замедленного коксования. Конструктивно такие печи весьма громоздки. Так, установку замедленного коксования мощностью около 3000 m сырья Е- сутки производительностью 910 m кокса в сутки обслуживают две вращающиеся печи длиной 55 м, диаметром 3,05 м; длительность пребывания кокса при температуре прокалки 1370° С около 1,5 ч *.

Среди строящихся объектов, пуск которых намечен на период 2001—2004 гг., следует отметить расширение установки каталитического крекинга компании Petro Canada в г. Эдмонтоне, пров. Альберта, установку замедленного коксования компании Suncor Energy Inc. в Форт-Мак-Мюррей, пров. Альберта мощностью 6 млн. т/год, установку гидроочистки бензина мощностью 21,05 млн. т/год на заводе компании Shell Canada в г. Монреаль, пров. Квебек, аналогичную установку этой же компании в г. Сарния, пров. Онтарио .

Среди производителей моторных топлив и других нефтепродуктов в регионе заслуживает упоминания завод, принадлежащий в равных долях венесуэльской государственной нефтяной компании PdVSA и компании Hess Oil Virgin Islands. Завод расположен в г. Сент-Круа на Виргинских островах. Это 5-й в мире по мощности НПЗ , имеющий наибольшую глубину переработки среди нефтеперерабатывающих заводов региона. На заводе имеется установка каталитического крекинга мощностью 6,5 млн. т/год — самая большая в мире. Завод перерабатывает тяжелую венесуэльскую нефть, но, тем не менее, качество получаемых моторных топлив отвечает необходимым экологическим требованиям. Продолжая линию на улучшение качества топлив, здесь планировали ввести в апреле 2002 г. установку замедленного коксования мощностью 2,9 млн. т/ год, позволяющую получать малосернистый кокс и котельное топливо из высокосернистой нефти. Уже сейчас большая часть продукции НПЗ идет на экспорт. Имеются хорошие перспективы для продукции завода на рынках южноамериканских стран, а также в Мексике, на берегу Мексиканского залива США .

направлять на установку замедленного коксования. На эту же ус-

торе, установку замедленного коксования производительностью

Вакуумный отгон, получаемый на вакуумной части перегонной установки, представляет собой широкую фракцию, выкипающую в интервале 350—500° С, и используется в качестве сырья в процессе каталитического крекинга. Оставшийся после перегонки гудрон подается на установку замедленного коксования для производства беззольного кокса. Получаемый при коксовании газ используется как топливо.

Проработка узла коксования показала, что на крупном НПЗ целесообразно применить сочетание контактного « замедленного коксования, а именно — тяжелый встаток коксуемостью 30% подвергать однократному контактному коксованию, а тяжелые хвостовые фракции коксового дистиллята коксуемостью до 20% направлять на установку замедленного коксования. На эту же установку можно направлять и промежуточные дистилляты ДВП,

В настоящее время установлены оптимальные температуры перегонки 90% и конца кипения . Однако широкое развитие каталитического риформинга бензиновых фракций может привести к пересмотру оптимальных температур конца кипения товарных автомобильных бензинов . Как известно, в процессе каталитического риформинга за счет ароматизации температура конца кипения бензина возрастает. И в отличие от бензинов прямой перегонки и термического крекинга именно в высококипящих фракциях бензинов риформинга концентрируются наиболее высокооктановые углеводороды. Снижение температуры конца кипения бензинов риформинга ухудшает их детонационную стойкость.

В книге рассматривается один из важных аспектов химической переработки углеводов — их гидрирование и гидрогенолиз, а также содержатся основные сведения по свойствам полиолов и их многообразному применению. В последние годы в нашей стране и в некоторых зарубежных странах проведены исследования ряда эффективных катализаторов гидрирования и гидрогенолиза углеводов, установлены оптимальные условия протекания на них химических процессов, предложены различные механизмы этих реакций, новая аппаратура для их проведения.

2. Установлены оптимальные параметры получения этаноламидов кубовых жирных кислот и диэфиров кубовых жирных кислот и триэтаноламина.

Установлены оптимальные температуры оксиэтилирования этаноламидов и диэфиров кубовых жирных кислот.

Приведены данные по изучению кинетики этаноламиднрования и этерификацин триэтаноламина кубовых остатков от вакуумной дистилляции синтетических жирных кислот с различными кислотными числами. По полученным экспериментальным данным установлены оптимальные технологические параметры и получение целевых продуктов. При этом для изученных реакций были определены границы использования кубовых жирных кислот с различным кислотным числом.

Изучена кинетика реакции оксиэтилирования этаноламидов кубовых жирных кислот и диэфиров указанных кислот и триэтаноламина. Показано, что гетерогенная каталитическая реакция оксиэтилирования при изученных условиях проходит в диффузионной области и подчиняется нулевому порядку по окиси этилена. Установлены оптимальные температуры оксиэтилирования этаноламидов и диэфиров кубовых жирных кислот.

С. Г. Кузьминым и Н. И. Черножуковым установлены оптимальные условия карбамидной депарафинизации автолового дистиллята туймазинской нефти со следующей характеристикой:

В опытных условиях разрабатывался каталитический метод аминирования смеси жирных спиртов состава С?—С9. Аминирова-ние проводили непрерывным способом в контактной печи модельной установки в присутствии дегидратирующего катализатора. Установлены оптимальные условия для аминирования жирных спиртов состава С?—С$: температура 350°, давление 50—100 ат, контактная нагрузка 1,0 л смеси жирных спиртов на 1 л катализатора в час, молярное соотношение жирного спирта и аммиака 1:20.

были установлены оптимальные температуры 850 — 1000°. Эти варианты пиролиза на установках промышленного типа не проверялись. Пропан. В отличие от пиролиза этана при пиролизе пропана преобладают реакции де-метанизации

Гарантийные сроки хранения нефтепродуктов установлены соответствующими ГОСТ и ТУ. Однако следует отметить, что не на все топлива, масла и специальные жидкости ГОСТ установлены гарантийные сроки хранения. Нет их, например, на автомобильные бензины, реактивные топлива ТС*1, Т-1, Т-2, Т-6, Т-8В, многие масла и специальные жидкости . На основании многолетнего опыта хранения нефтепродуктов установлены оптимальные сроки хранения в различных климатических зонах.

Испытания проводили на масле АМГ-10, искусственно загрязненном смесью 40 % злектрокорунда и 60 % карбида кремния с содержанием твердой фазы 0,0002—0,005 % и размерами частиц от 1 до 100 мкм. Чистоту модельных систем оценивали экспресс-анализом, микроскопическим счетом и весовым методом. Относительная погрешность определения загрязненности модельных систем не превышала 15 %. В результате исследований установлены оптимальные конструктивные параметры гидроциклона, мм: диаметр цилиндрической части 10; диаметр входного патрубка 2; диаметр патрубка верхнего слива 3; диаметр патрубка нижнего слива 1,5; длина сливной трубки 10; высота цилиндрической части 10. При скорости жидкости на входе в гидроциклон 110 м/с и производительности 0,33 л/с фактический размер граничного зерна составлял 2,5 мкм. При таком режиме 80—90 % механических загрязнений концентрируется в 15—20 % жидкости нижнего слива. В этом случае воздух из жидкости удаляется полностью.