Главная -> Словарь

Утилизации физического

Утилизация отработанных нефтепродуктов является актуальной технической задачей. Существующий ГОСТ 21046-86 не обеспечивает достаточно четкого раздельного сбора нефтепродуктов, допуская их смешение. НИИ БЖД РБ предложены критерии разделения отработанных нефтепродуктов на категории:

1. Низаев О.Г. и др. Утилизация отработанных нефтепродуктов путем их ввода в состав топочных мазутов / Материалы секции В II Конгресса нефтегазопромышленников России. - Уфа. - 2000. - С. 165.

Глава 5. Утилизация отработанных смазочных материалов.........................282

Решение экологических проблем в области производства и применения смазочных материалов ведется сейчас и очевидно будет вестись в обозримом будущем по двум основным направлениям, подробно рассматриваемым в главах 4 и 5: первое — создание относительно экологобезопасных продуктов на базе нефтяного , синтетического и растительного сырья; второе — квалифицированная утилизация отработанных смазочных материалов.

Второе направление — квалифицированная утилизация отработанных смазочных материалов, предотвращение загрязнения ими окружающей среды, эффективная очистка почвы и вод, защита от атмосферных выбросов.

ти, однако, следует трактовать гораздо шире — его определяют не только химсостав базового масла и присадок, но также срок службы, условия эксплуатации, затаривание, хранение, распределение, сбор и утилизация отработанных смазочных материалов .

УТИЛИЗАЦИЯ ОТРАБОТАННЫХ СМАЗОЧНЫХ МАТЕРИАЛОВ

Утилизация отработанных смазочных материалов

Утилизация отработанных смазочных материалов

работ, однако их практическое использование затруднено из-за целого ряда факторов. Важнейшей проблемой становится утилизация отработанных экологобезопасных смазочных материалов на базе синтетических масел и природных жиров.

Утилизация отработанных смазочных материалов

При обосновании вида топлива для топочной камеры была показана целесообразность сжигания в пей части кокса, подвергаемого облагораживанию. В зависимости от гидродинамических и температурных условий работы топочной камеры в продуктах сгорания кокса в широких пределах может изменяться соотношение окислов углерода СО : С02, а следовательно, и тепловой эффект процесса горения Qp. Известно, что Qp реакции С+С2—*-СС2 составляет 8200 ккал/кг углерода, а реакции С+1/2О2—-ОО — всего 2350 ккал/кг. Поэтому степень полноты сгорания топлива и утилизации физического п химического тепла дымовых газов обусловливает технико-экономические показатели облагораживания коксов. Степень использования потенциального тепла сжигаемого кокса зависит, главным образом, от природы исходного кокса, содержания в нем зольных компонентов п серы, а также от условий облагораживания. Ранее было показано, что температура в зоне реакции при облагораживания малосерппстых п сернистых коксов существенно различается. Поэтому п глубина проте-

Угар снижается также при использовании каскадной топочной камеры вследствие более эффективной утилизации физического тепла топочных газов и горения кокса в каскадах при температурах более низких, чем температура прокаливания.

/ — секция утилизации физического тепла подогретый воздух; /// — дымовые газы. дымовых газов; 2 — секции утилизации физического тепла топочных и циркулирующих газов; 3 — многокаскадная топочная камера; 4 — реакционный аппарат ; 5 — секция охлаждения кокса; 6 — газодувка; 7 — холодильник циркулирующего газа.

утилизации физического тепла топочных газов ;

При обосновании вида топлива для топочной камеры была показана целесообразность сжигания в ней части кокса, подвергаемого облагораживанию. В зависимости от гидродинамических и температурных условий работы топочной камеры в продуктах сгорания кокса в широких пределах может изменяться соотношение окислов углерода СО : СО2, а следовательно, и тепловой эффект процесса горения Qp. Известно, что Qp реакции С+О2—И2О2 составляет 8200 ккал/кг углерода, а реакции С+Л/2О2—^ОО — всего 2350 ккал/кг. Поэтому степень полноты сгорания топлива и утилизации физического и химического тепла дымовых газов обусловливает технико-экономические показатели облагораживания коксов. Степень использования потенциального тепла сжигаемого кокса зависит, главным образом, от природы исходного кокса, содержания в нем зольных компонентов и серы, а также от условий облагораживания. Ранее было показано, что температура в зоне реакции при облагораживания малосернистых и сернистых коксов существенно различается. Поэтому и глубина проте-

Угар снижается также при использовании каскадной топочной камеры вследствие более эффективной утилизации физического тепла топочных газов и горения кокса в каскадах при температурах более низких, чем температура прокаливания.

/ — секция утилизации физического тепла подогретый воздух; /// — дымовые газы. дымовых газов; 2 — секция утилизации физического тепла топочных и циркулирующих газов; 3— многокаскадная топочная камера; 4 — реакционный аппарат ; 5 — секция охлаждения кокса; 6 — газодувка; 7 — холодильник циркулирующего газа.

утилизации физического тепла топочных газов ;

Процесс частичного окисления требует: а) сырьевой системы для подачи точно реглируемых количеств топлива, кислорода и других реагирующих компонентов; б) одной или нескольких горелок специальной конструкции, обеспечивающих быстрое смешение реагирующих веществ; в) футерованного огнеупорным материалом реактора; г) системы охлаждения для утилизации физического теплосодержания выходящих из реактора газов. В качестве сырья можно применять практически любые углеводороды . В промышленном масштабе применяют газообразные топлива различного состава, в том числе нефтезаводские газы, отходящие газы производства ацетилена и побочный газ от производства углеводородов по Фи-шеру-Тропшу. Процесс успешно применялся для газификации различных жидких топлив, в том числе любых нефтяных фракций — от пропана, легкого бензина и газойлей до тяжелых остаточных топлив — и каменноугольной смолы.

В последние годы интенсивно разрабатывают процессы каталитической газификации. Их преимущество состоит в том, что процесс протекает при более низкой температуре. Это снижает остроту проблемы утилизации физического тепла продуктов, упрощает и удешевляет сам газогенератор. В ряде работ было показано, что существенным каталитическим действием на процесс паровой газификации угля обладают соли, в частности, карбонаты щелочных металлов. Наряду с ними в качестве катализаторов использовались Ni, Zn и другие металлы. Выяснилось, что увеличение скорости реакции при применении катализаторов наблюдается не у всех углей. Сегодня нет теории, которая удовлетворительно объясняла бы все собранные к настоящему времени данные по каталитической газификации. Наиболее представительные и воспроизводимые данные получают при каталитической газификации полукокса: при переработке сырого угля на эти процессы накладывается пиролиз, что затрудняет интерпретацию результатов.

Примерно к тому же времени относится разработка газогенераторов Копперса — Тотцека, которые и сегодня имеют промышленное значение главным образом для производства синтез-газа. В этих газогенераторах процесс осуществляется при движении угольной пыли в спутном потоке с парокислородной смесью при атмосферном давлении; состав смеси подбирается таким, чтобы обеспечивалась температура 1500—1600°С. Газогенератор работает с жидким шлакоудалением. Высокая температура процесса связана с необходимостью эффективной утилизации физического тепла продуктов газификации — газов и жидкого шлака. Процесс Копперса — Тотцека весьма интенсивный. В варианте с четырьмя горелками единичная производительность газогенератора по углю может составить до 50 т/ч, а по газу до 100 тыс. м3/ч.

Кислородное дутье позволяет снижать потери от угара только в случае применения одноступенчатого аппарата. При большем числе секций обогащение воздуха кислородом нецелесообразно. Наибольший эффект снижения потерь от угара дает дожиг окиси углерода в промежуточных ступенях. При утилизации физического и химического тепла отходящих газов и числе секций 6—7 потери кокса от угара составляют всего 6,5 мае. %; дальнейшее увеличение числа секций с точки зрения снижения потерь от угара нецелесообразно.