Главная -> Словарь

Увеличивается соответственно

Нормальный размер зерен промышленных катализаторов гидроформинга составляет примерно 3—5 мм. Однако специальное исследование влияния диффузии в зерне катализатора на кинетику каталитического дегидрирования циклоге'ксана показало, что в ряду размеров частиц катализатора 3,1: 1,8 и 0,5 мм резко возрастает скорость реакции и увеличивается соотношение между промежуточными и конечными продуктами реакции , что определяется снижением эффекта диффузионного торможения. Такое явление имеет существенное значение при оценке процесса на пылевидных катализаторах .

При переходе от сплавов с малым содержанием сурьмы и висмута к сплавам с большим содержанием этих добавок заметно увеличивается соотношение интерметаллидов NiAla/NijAls. Кроме того, в случае сурьмы образуется соединение AlSb, висмут содер-кится в сплавах в свободном виде. По мере роста содержания до-5авок параметры решеток скелетных катализаторов никель-сурьма i никель-висмут увеличиваются. В то же время размеры кристал-юв не изменяются .

Нефтяные остатки первичного и вторичного происхождения в зависимости от их состава изменяют свои вязкостные свойства от скорости деформации не одинаково. В процессе термического крекинга прямогонных нефтяных остатков в системе увеличивается соотношение асфальтены: парафины. Одновременно возрастает растворяющая сила среды, что приводит к снижению доли структурированных асфальтенов в системе; при этом, в соответствии с уравнением , происходит снижение вязкости остатков в тем большей степени, чем выше температура процесса . Более резкое снижение вязкости остатков мангышлакских нефтей в зависимости от скорости деформации объясняется более высокой концентрацией в них парафинов, чем в остатках котур-тепинских нефтей. В области высокомолекулярных растворов вязкости крекинг-остатков обоих видов нефтей сближаются и мало зависят, как и следовало ожидать, от скорости деформации.

Жидкие продукты пиролиза делят на бензиновую фракцию и ф{ акцию, выкипающую выше 200 °С . С повышением температуры и длительности процесса пиролиза увеличивается соотношение выходов смолы пиролиза: бензиновые фракции, одновременно в этих фракциях возрастает содержание ароматических углеводородов. Так, при повышении температуры пиролиз^ с 750 до 800 °С это соотношение в случае использования в качестве сырья бензинов изменяется в пределах 0,3—0,5, а в случае более тяжелых фракций — от 1,2 до 1,5.

По мере увеличения содержания «эффективных» металлов в катализаторе выход бензина падает, а выход кокса и газа растет. Анализ сухого газа показывает, что в нем увеличивается соотношение водород : метан при практически неизменном выходе метана. Это обусловлено дополнительным образованием водорода за счет образования кокса при интенсификации металлами реакций дегидрирования и конденсации.

Нефтяные остатки первичного и вторичного происхождения в зависимости от их состава изменяют свои вязкостные свойства от скорости деформации не одинаково. В процессе термического крекинга прямогонных нефтяных остатков в системе увеличивается соотношение асфальтены: парафины. Одновременно возрастает растворяющая сила среды, что приводит к снижению доли структурированных асфальтенов в системе; при этом, в соответствии с уравнением , происходит снижение вязкости остатков в тем большей степени, чем выше температура процесса . Более резкое снижение вязкости остатков мангышлакских нефтей в зависимости от скорости деформации объясняется более высокой концентрацией в них парафинов, чем в остатках котур-тепинских нефтей. В области высокомолекулярных растворов вязкости крекинг-остатков обоих видов нефтей сближаются и мало зависят, как и следовало ожидать, от скорости деформации.

Жидкие продукты пиролиза делят на бензиновую фракцию и фракцию, выкипающую выше 200°С '. С повышением температуры и длительности процесса пиролиза увеличивается соотношение выходов смолы пиролиза: бензиновые фракции, одновременно в этих фракциях возрастает содержание ароматических углеводородов. Так, при повышении температуры пиролиза с 750 до 800 °С это соотношение в случае использования в качестве сырья бензинов изменяется в пределах 0,3—0,5, а в случае более тяжелых фракций — от 1,2 до 1,5.

Нефтяные остатки первичного и вторичного происхождения в зависимости от их состава изменяют свои вязкостные свойства от скорости деформации не одинаково. В процессе термического крекинга прямогонных нефтяных остатков в системе увеличивается соотношение асфальтены: парафины. Одновременно возрастает растворяющая сила среды, что приводит к снижению доли структурированных асфальтенов в системе; при этом, в соответствии с уравнением , происходит снижение вязкости остатков в тем большей степени, чем выше температура процесса . Более резкое снижение вязкости остатков мангышлакских нефтей в зависимости от скорости деформации объясняется более высокой концентрацией в них парафинов, чем в остатках котур-тепинских нефтей. В области высокомолекулярных растворов вязкости крекинг-остатков обоих видов нефтей сближаются и мало зависят, как и следовало ожидать, от скорости деформации.

Жидкие продукты пиролиза делят на бензиновую фракцию и фракцию, выкипающую выше 200°С '. С повышением температуры и длительности процесса пиролиза увеличивается соотношение выходов смолы пиролиза: бензиновые фракции, одновременно в этих фракциях возрастает содержание ароматических углеводородов. Так, при повышении температуры пиролиза с 750 до 800 °С это соотношение в случае использования в качестве сырья бензинов изменяется в пределах 0,3—0,5, а в случае более тяжелых фракций — от 1,2 до 1,5.

образующиеся при этом свободные радикалы участвуют в реакциях окисления. В результате в битуме увеличивается соотношение асфальтены : смолы и уменьшается соотношение масла : асфальтены, то есть происходит более интенсивное окисление нефтяных остатков.

По мере нарастания суммарного содержания аренов Сб-Сю увеличивается соотношение фракций Сб-Cg к Сд-Сю, главным образом за счет углеводородов Cg. Изменяется и соотношение между изомерными аренами. Средний состав аренов Cg в нефтях отличается от равновесного повышенным содержанием этилбензолов и о-метил-бензолов по сравнению с равновесными составами.

На практике конверсию природного газа проводят под давлением 1,5 — 4,0 МПа. Полное превращение метана при парокис-лородной конверсии достигается при температурах выше 1000°С. Для снижения остаточного содержания метана соотношение СН4 : Н2О с повышением давления также необходимо увеличивать. Соотношение реагирующих компонентов в конвертированном газе ниже стехиометрического для синтеза метанола и уменьшается при повышении давления. С повышением температуры процесса незначительно увеличивается соотношение реагирующих компонентов. Увеличение соотношения СН4 : Н2О не изменяет соотношения остальных реагирующих компонентов, но повышает соотношение Н2 : СО и содержание СО2, одновременно уменьшая содержания метана в конвертированном газе. Для получения оптимального состава газа при синтезе метанола в этом случае требуется только снижение концентраций диоксида углерода, так как соотношение Н2 : СО выше стехиометрического. Содержание СО2 в конвертированном газе после очистки определяется из уравнения:

по сравнению со схемой б; суммарный расход пара увеличивается соответственно на 23,4 и 16,6%. Отметим, что в схеме в продукты В и С — находятся в виде пара.

При точечном и линейном контакте нагруженных трущихся поверхностей в подшипниках качения, зубчатых передачах, шаровых опорах смазочный материал испытывает высокие давления, достигающие сотен и тысяч МПа. В связи с сокращением расстояний между молекулами при высоких давлениях взаимодействие между ними увеличивается. Соответственно при повышенных давлениях вязкость жидкостей растет. Увеличение вязкости л масел с давлением Р характеризуют пьезокоэффициен-том вязкости

стрелками. В многоходовых теплообменниках увеличивается скорость теплоносителя и, следовательно, коэффициент теплоотдачи. На рис. 10-5 показан многоходовый теплообменник, в котором увеличение скорости теплоносителя / в межтрубном пространстве достигается установкой ряда направляющих перегородок 2.

Содержание ванадия в вакуумных дистиллятах прямой перегонки советских нефтей находится примерно в пределах 9-10~6—1,9-•10~4% ;. По другим данным , содержание ванадия в вакуумных дистиллятах колеблется в более узких пределах—-от 6-10~5 до 1-10~4% , ? никеля — от 3-10~5 до 6-• 1. В мазутах и полумазутах содержание металлов резко увеличивается . Указанный характер распределения ванадия и никеля в нефтяных фракциях объясняется тем, что порфирины обладают низкой летучестью и концентрируются 'в остаточной части нефти.

тель а увеличивается соответственно на 0,02 и 0,003, т. е. сте-

Из щелочных и щелочно-земельных металлов увеличивается содержание натрия — на 36%, магния — на 62% и кальция на 41%. Количество титана, железа, марганца и хрома увеличивается соответственно на 11,2%; 35,0%; 50% и 80%. Содержание никеля, ванадия и цинка составляет 0,0130; 0,0097 и 0,0645% соответственно.

Больше всего сероводорода извлекаются из дистиллятов и газов, получаемых при переработке высокосернистых нефтей. Величина сброса три этом увеличивается соответственно они имеют простую конструкцию; 2) площадь сепарации дымовых газов от катализатора в обеих конструкциях значительно больше и достигает 7,0 м2 в случае конструкции «фонарь с желобами» и 8,8 м2 в газовыводном устройстве типа «фонарь с трубками», т. е. увеличивается соответственно в 2,0— 2,5 раза.

Как сернокислотная, так и гидрогенизационная очистка сырья позволяют значительно увеличить выход бензина и легкого каталитического газойля. Причем выходы целевых продуктов каталитического крекинга примерно одинаковы при гидроочистке сырья крекинга с объемной скоростью 10 час~1 и при сернокислотной очистке его с расходом кислоты 2% вес., а также и при гид-* роочистке с объемной скоростью 2 час"1 и сернокислотной очистке с расходом кислоты 5% вес. В последнем случае, при каталитическом крекинге очищенного сырья, выход бензина и легкого газойля увеличивается соответственно на 40 и 10% по сравнению с крекингом неочищенного сырья. При дальнейшем углублении очистки гидрогенизационная очистка позволяет получать большие выходы бензина, чем сернокислотная.

18 "С. По мере старения катализатора перепад температур на первой полке уменьшается до 25 °С, на второй и третьей полках, наоборот, увеличивается соответственно до 30 и 25 °С. Таким образом, зона максимальной скорости реакции по мере старения катализатора смещается к нижележащим слоям. Это объясняется более интенсивной эксплуатацией верхних слоев катализатора по сравнению с нижними в начальный период работы.

В многоходовых теплообменниках увеличивается скорость теплоносителя и, следовательно, коэффициент теплоотдачи. На рис. 10.5 показан многоходовый теплообменник, в котором увеличение скорости теплоносителя / в межтрубном пространстве достигается установкой ряда направляющих перегородок 2.