Главная -> Словарь

Застывания продуктов

Гидроочистка как единственная ступень очистки осуществляется при более жестком режиме, чем в случаях сочетания с селективной очисткой. При производстве индустриальных масел из легкого и среднего дистиллятов по схеме депарафинизация — гидроочистка последнюю проводят при температурах до 380— 400°С и скорости подачи не выше 1—1,1 ч~' , т. е. в условиях, заметно более жестких, чем в процессе гидродоочистки масел близкой вязкости. Очистка в таком режиме обеспечивает повышение индекса вязкости на 9—12 пунктов; температура застывания повышается на 2—6°С, что необходимо учитывать на стадии депарафинизации; глубина очистки от серосодержащих соединений достигает 80%.

Гидроочистка как единственная ступень очистки осуществляется при более жестком режиме, чем в случаях сочетания с селективной очисткой. При производстве индустриальных масел из легкого и среднего дистиллятов по схеме депарафинизация — гидроочистка последнюю проводят при температурах до 380— 400°С и скорости подачи не выше 1—1,1 ч-1 , т. е. в условиях, заметно более жестких, чем в процессе гидродоочистки масел близкой вязкости. Очистка в таком режиме обеспечивает повышение индекса вязкости на 9—12 пунктов; температура застывания повышается на 2—6°С, что необходимо учитывать на стадии депарафинизации; глубина очистки от серосодержащих соединений достигает 80%.

Присутствие метальной группы в блоксополимерах МЦ также приводит к снижению температуры застывания. При введении второй метильной группы температура застывания повышается и особенно резко для соединений с гидрофильным основанием молекулярного веса 1500. Так, ДМЦ 159 застывает при 0°С, а МЦ 159 при —51° С.

температура застывания повышается до минус 32 — минус 34° С;

При повышении температуры начала кипения топлива температура застывания его становится некондиционной. Например, у топлива из смеси узеньских нефтей при отборе от 180 до 350 °С температура застывания повышается до —5°С,

У нефтепродуктов, богатых парафином, после подогрева температура застывания повышается.

увеличивается, а при последующем охлаждении смолы препятствуют образованию кристаллической решетки парафина. Для высокопарафинистых нефтей может наблюдаться обратное явление, поэтому их предварительная термообработка для практических целей бесполезна. Так, температура застывания высокосмолистой арланской нефти, содержащей 76% сернокислотных смол и 3,4% парафина, в результате предварительной термообработки снижается с —16 до —34 °С. Для шляховской же нефти с 6—10% смол и 8,5% парафина в результате термообработки температура застывания повышается с' -35 до -8 °С.

пов Л-24-7, ЛГ-24-7 и ЛЧ-24-7. Основное отличие ЛГ-24-7 и ЛЧ-24-7 от типового проекта Л-24-7 заключается в новом аппаратурном оформлении этих установок. Они оснащены вертикальными цилиндрическими печами с ротационными форсунками распыления жидкого топлива, изменены конструктивные проекты ряда. емкостей, теплообменников и аппаратов, установлена ЭВМ «Урза-мат», более широко применены приборы для физико-химических анализов. Кроме того, на установках ЛЧ-24-7 для циркуляции во-дородсодержащего газа использованы турбокомпрессоры, воздушные конденсаторы-холодильники и др. . Опыт эксплуатации установок Л-24-6 и ЛЧ-24-7 при работе на смеси прямогонных и вторичных дизельных фракций показал, что глубина обессерива-ния на них составляет 87—91% . При этом дизельный индекс топлив увеличивается примерно на 3—4 единицы, температура выкипания 90% гидрогенизата примерно на 4°С ниже, чем в сырье, а температура застывания повышается на 2°С .

делах одной группы температура застывания повышается .

Цетановые числа колеблются в узких пределах 40—41 пунктов. Сравнивая качества дизтоплива с концом кипения 350? С с дизтопливом с концом кипения 330° С можно видеть, что существенных различий в качественных параметрах нет, за исключением температуры застывания. Температура застывания дизтоплив с к. к. 350° С равна минус 10 — минус 15° С, а в дизтопливах с к. к. 330° С температура застывания повышается до минус 18 — минус 20° С.

Изменение давления влияет и на температуру застывания некоторых веществ, с увеличением давления температура застывания повышается.

температура застывания повышается до минус 32 — минус 34° С;

Вследствие различной природы потери подвижности требуются различные методы обработки для понижения температуры застывания нефтепродуктов. Так, температура застывания продуктов, имеющих вязкостную форму застывания, может быть понижена путем удаления перечисленных выше низкоиндек — сных компонентов.

При переохлаждении вязких продуктов существует опасность застывания продуктов в секциях. В связи с этим перед секциями устанавливают оребренные поверхности для подогрева воздуха, в которые можно подавать теплоноситель. Кроме того, внутри рабочих труб устанавливают соосно греющие трубы, в которые при необходимости подается теплоноситель . В этом случае в аппаратах для охлаждения масел и гудронов устанавливают рабочие трубы внутренним диаметром 34 мм и греющие трубы размером" 16x2 мм, а для охлаждения битумов и крекинг-остатков соответственно 76 мм и 20 X X 2 мм. Рабочие трубы этих аппаратов выполняют с коэффициентом оребрения до 6.

Для оценки температурного коэфициента вязкости масел пользуются «индексом вязкости», представляющим собою отношение температурных коэфициентов некоторых природных масел. Вид масел, обладающий наиболее низким коэфициентом, оценивается в 100 единиц, все остальные масла получают соответственно более1 низкую оданку па этой шкале. Масла, обладающие наиболее низшим температурным! коэфициентом, являются маслами с парафиновым основанием; на противоположном конце шкалы стоят типичные нафтеновые масла, имеющие оценку о. Указанными выше американскими авторами было предпринято систематическое исследование полимеризации ряда индивидуальных олефинов до Сю-, включая сюда олефины изостроения и циклические, а также непредельные жидкие углеводороды ряда фракций — продуктов крэкинга разнообразных материалов. Было установлено, что температурный коэфициент вязкости нолиме-pojB уменьшается с увеличением молекулярного веса в ряду исходных олефинов нормального строения и увеличивается с увеличением степени ветвления олефинов изостроения. Крайние предела "индексов вязкости колеблются при этом от +140 до —300 и выше. Индекс вязкости и температуры застывания продуктов полимеризации ряда индивидуальных олефинов представляет нижеследующая таблица.

Приолизительные температуры застывания продуктов балаханской нефти, по данным Л. Г. Гурвича4-

Индексы вязкости и температуры застывания продуктов полимеризации ряда индивидуальных углеводородов приведены в табл. 94, а полимеров, полученных из смесей углеводородов продуктов крекинга,— в табл. 95.

Температура застывация легких газойлевых фракций возрастает при повышении температуры крекинга и снижении 'конверсии сырья; для тяжелых газойлевых фракций она снижается при росте температуры процесса и конверсии сырья. Во всех случаях температура застывания продуктов, полученных из малосернистого сырья, по сравнению с продуктами крекинга из сернистого сырья выше.

В отношении чисто технического использования образование смеси изомерных спиртов имеет свои преимущества и недостатки. При дальнейшей переработке спиртов С0 — С,п в пластификаторы этерификацией фталевой кислотой, сульфохлоридами парафинов и т. д. получаются смеси эфиров карболовых или сульфоновых кислот, которые имеют различный состав. Компоненты смесей обладают самым разнообразным строением, отчего температуры застывания продуктов в большинстве случаев очень низки.

Вследствие различной природы потери подвижности требуются различные методы обработки для понижения температуры застывания нефтепродуктов. Так, температура застывания продуктов, имеющих вязкостную форму застывания, может быть понижена путем удаления перечисленных выше низкоиндексных компонентов.

Температура застывания продуктов переработки газовых конденсатов в зависимости от вязкости У до описывается зависимостью, полученной ранее применительно к фракциям и продуктам переработки сернистых нефтей. Выполненное сопоставление расчетных и экспериментальных значений температуры застывания показало,что средние абсолютные отклонения расчетных значений температур застывания от экспериментальных составляют от 0,23+3,65 до 2,21±5,38. Максимальные отклонения составляют 5-?°С и характерны для более высококипящих фракций.

Гидрокрекинг нефти проводили на лабораторной проточной установке с реакционным объемом 250 мл при 450°, давлении 30 am, объемной скорости подачи сырья 1,0 ч-1и отношении водород: нефть = 1000 мл/мл. При опытах был использован алюмо-никель-молибденовый катализатор сферической формы углеводородно-аммиачной формовки, приготовленный на основе карбонизационной окиси алюминия с содержанием 3,5 вес. % закиси никеля и 7,5 вес. % окиси молибдена. Гидрогенизат О получен при двухчасовом опыте, а I, II, III и IV — при одном и том же опыте отбором последовательно четырехчасовых проб. Исходную нефть и гидрогенизаты разделяли на колонке с елочным дефлегматором на бензиновую , керосиновую и газойлевую фракции. Фракция 250—350° выделялась при остаточном давлении 40 мм рт. ст. Непредельные углеводороды во фракциях определяли по методу Маргошеса, сульфируемые — объемным методом , серу— ламповым и двойным сожжением, температуру застывания продуктов — по ГОСТ 8513—57 и плотность — пикнометрически. Выделение углеводородов, образующих комплекс с карбамидом, производили обработкой 40—80 г продукта равным количеством сухого карбамида в присутствии 10 г этилового спирта и 40 г изооктана. После часового перемешивания жидкая фаза отделялась от комплекса фильтрованием. Изооктан и спирт отгонялись. Комплекс многократно промывался изооктаном, сушился в вакуумном шкафу и разлагался водой при 70°. Остатки после сульфирования выделенных из комплекса углеводородов принимались за нормальные парафины.

Рис. 4. Температура застывания продуктов гидрокрекинга.

Эксплуатация приборов КиА на битумных установках требует постоянного внимания из-за высоких вязкостей и температур застывания продуктов. Обслуживающий персонал должен периодически проверять импульсные линии, своевременно заменять жидкости в разделительных сосудах и контролировать работу теплоспутников. Как правило, датчики расхода и давления устанавливают в обогреваемых помещениях , что повышает надежность работы и облегчает эксплуатацию приборов. Безотказная работа схем автоматизации и контроля является гарантией стабильной и безопасной работы установки.