Главная -> Словарь

Зависимость температурного

Рис. 14. Зависимость температур

Рис. 47. Зависимость температур помутнения и посветления водных раствор.ов ОЖК от содержания окиси этилена:

нии, для расчетов указанных процессов используют изобарные температурные кривые, дающие зависимость температур кипения смесей от составов равновесных паровой и жидкой фаз.

Рис. 3. Зависимость температур плавления изомерных твердых углеводородов от их молекулярного веса:

На основе различия физических свойств м-, изо- и циклоалка-нов разработан метод , позволяющий по плотности, температуре плавления, молекулярному весу и показателю преломления составить определенное представление о химическом составе парафина. При разработке этого метода была использована зависимость температуры плавления «-алканов от молекулярного веса :

На рис. 37 изображена графически зависимость температур кипения от остаточного давления для некоторых углеводородов молекулярного веса 114, 200, 300, 400 и 500.

§ 2. ЗАВИСИМОСТЬ ТЕМПЕРАТУР ВСПЫШКИ И ВОСПЛАМЕНЕНИЯ ОТ ФРАКЦИОННОГО СОСТАВА И ДАВЛЕНИЯ. ТЕМПЕРАТУРА ВСПЫШКИ СМЕСЕЙ

§ 2. Зависимость температур вспышки и воспламенения от фракционного состава и

В работе предложено определять фракционный состав реактивных топлив с помощью газожидкостной хроматографии на хроматографе «Цвет» с пламенно-ионизационным детектором, работающим в дифференциальном режиме. Прибор позволяет работать как в изотермическом режиме, так и с программированием температуры термостата колонок в линейном режиме со скоростью от 1 до 40 °С в мин. Хроматографическая колонка из нержавеющей стали длиной 1 м наполнена 5% силиконового эластомера SE-30 на хромосорбе R. Газом-носителем служит азот. Нагревание от 50 до 180°С запрограммировано на скорость 5°С в 1 мин, скорость диаграммной ленты самописца 600 мм/ч. Для испытания требуется 20—30мг топлива. Содержание отдельных фракций определяют по площадям пиков. Истинные температуры кипения этих фракций устанавливают по калибровочным кривым, представляющим собой зависимость температур удерживания смесей индивидуальных углеводородов С6—Сш от истинных температур кипения, полученных в различных условиях хроматографиро-вания.

Как отмечает Петров , исследовавший зависимость температур плавления и вязкости разветвленных парафиновых углеводородов от строения их углеродного скелета, несимметричные структуры типа триалкилзамещенных метана характеризуются не только низкими температурами застывания, но и склонностью к стеклованию, тогда как углеводороды симметричных структур кристаллизуются.

где г и гэ — теплоты испарения при одном и том же давлении я исследуемого и эталонного веществ; Гкип 'и Гэ. кип — температуры кипения исследуемого и эталонного веществ при давлении л; Г и Гщии — температуры кипения исследуемого и эталонного веществ при давлении я г, ^Гэ.кип/^Гюш — тангенс угла наклона кривой, характеризующей взаимозависимость температур кипения исследуемого и эталонного веществ.

Методы, использующие данные по синтезированным углеводородам. Метод температурного коэффициента плотности . Липкин и другие нашли простое соотношение между плотностью и ее температурным коэффициентом для различных серий синтезированных углеводородов. Эти соотношения послужили основой для двух методов анализа углеводородов: одного для смесей парафинов и нафтенов и другого для ароматических смесей, не содержащих нафтеновых колец. При анализе парафино-нафтеновой смеси, плотность которой ниже 0,861 1, авторы предположили, что на графике, выражающем зависимость температурного коэффициента плотности от плотности, часть отрезка между линиями, характеризующими парафины и нафтены, делится точкгй, соответствующей образцу, на части, пропорциональные содержанию парафинов и нафтенов. Таким путем они получили следующее уравнение для смесей парафинов и нафтенов, обладающих плотностью ниже 0,861:

Анализ ароматических смесей, не содержащих нафтеновых колец, по методу Липкина с сотрудниками проводится по способу, аналогичному описанному выше кольцевому анализу и анализу цепей для нафтенов. В этом случае предполагается, что линия между точкой, соответствующей «предельному» парафину, и точкой, соответствующей линии ароматических колец, на графике, выражающем зависимость температурного коэффициента плотности от плотности, разделена точкой, соответствующей образцу, на части, пропорциональные содержанию ароматических колец и парафиновых цепей. Соотношение между весовым содержанием в процентах ароматических колец, коэффициентом плотности и плотностью приводится лишь в графической форме. Применяются три графика, а именно: для ароматических соединений с конденсированными кольцами, для ароматических соединений с неконденсированными кольцами и для смесей, имеющих равное распределение колец этих двух типов.

Рис. 1-4. Зависимость температурного фактора расширения жидких нефтепродуктов от модуля Джессапа, температуры, давления и комбинированного фактора.

Рис. 1-4. Зависимость температурного фактора расширения жидких нефтепродуктов от модуля Джессапа, температуры, давления и комбинированного фактора.

Рис. 43. Зависимость температурного коэффициента линейного расширения материалов от температуры измерения; измерения параллельно кристаллографической оси с и перпендикулярно к ней Ц) :

Рис. 75. Зависимость температурного коэффициента линейного расширения в интервале 20—500 °С от плотности : • / .

Зависимость температурного коэффициента линейного расширения силицированных графитов от температуры представлена на рис. 103,6. Видно, что значения истинных коэффициентов линейного расширения силицированных графитов с повышением температуры непрерывно возрастают. При приближении к температуре плавления на кривой фиксируется скачок, связанный с изменением плотности кремния при температуре плавления. Более высокое содержание углерода в составе образцов из силицированного графита повышает их стойкость к теплосменам, а более низкое — снижает. Наибольшее количество теплосмен выдерживает материал СГ-М, что объясняется большим количеством графита

Рис. 106. Зависимость температурного коэффициента линейного расширения материала марки АТМ-1 от температуры испыта-80 ПО 160 t,°C ния

Рис. Ь.Зависимость температурного профиля от числа теоретических ступеней контакта для четырехступенчатого экстрактора

. 6. Зависимость температурного профиля от числа теоретических ступеней контакта для шестиступенчатого экстрактора

установлена качественная зависимость температурного градиента депарафинизации от природы депарафинируемого сырья и глубины его депарафинизации;