Главная -> Словарь

Зависимости коэффициентов

где L/V~/e; * — соответствует условию равновесного состояния фаз. Зависимости коэффициента Е от фактического времени пребывания потока в трансферном трубопроводе Тф и соотношения фактического времени пребывания потока к расчетному от критерия FrCK=w*M/, полученные в результате обработки экспериментальных данных по работе промышленных вакуумных колонн, показаны на рис. 1-37; шсм — скорость парожидкостной смеси в трубопроводе, определяемая из соотношения, м/с, WCK= /0,785/)Тр .

150200 WO 600 800 FrfM Рис. 1-37. Зависимости коэффициента нерав-

индивидуальных компонентов, а Т — абсолютная температура . По-видимому, использование динамической вязкости даст худшие результаты. На рис. 15 приведены графики зависимости коэффициента внут-

где значение а определено для концентрации растворенного вещества в жидкой фазе, составляющей 0,2 % объемн. В этом соотношении U представляет собой объем пор 1 кг силикагеля. График зависимости коэффициента разделения а от ИА приведен на рис. 17. При значениях индекса адсорбции меньше 40 соотношение между а и ИА носит линейный характер для того силикагеля, который применялся в данных опытах . При значении индекса адсорбции, большем 150, величина а с увеличением ИА растет все быстрее и быстрее, пока не достигнет бесконечности при ИА = 409,2. Таким образом, для соединений с относительно высоким индексом адсорбции трудности при проведения де-сорбции увеличиваются быстрее, чем растет Г)

график зависимости коэффициента преломления от плотности для углеводородов из табл. 19. Прямая линия 3, проведенная по этим данным, имеет угловой коэффи-

рефракции по зависимости коэффициента пре-

Рис. 5. Данные по зависимости коэффициента преломления от плотности для нонанов.

Такое сопоставление возможно потому, что на графике зависимости коэффициента преломления от плотности угловые коэффициенты линий, соответствующих одному и тому же процентному содержанию водорода и предельных углеводородах, равняются с точностью, достаточной для практических .целей, угловому коэффициенту линии, соответствующей функции Лорентц-Лоренца. Любая другая математическая функция, которая имеет на таком графике одинаковый угловой коэффициент, будет также находиться в соответствии, с процентным содержанием водорода в продельных углеводородах. Линейное соотношение между процентIUM содержанием водорода и удельной рефракцией Лорентца следует считать скорее эмпирической корреляцией, а не принципиальным соотношением. Примеры применения удельной рефракции Лорептц-Лоренца даны Дипслп и Карлтоном , Россини 102))), Ван-Несом и Ван-Вестеном и Рэмптопом .

Определение зависимости коэффициента Л, от обратной температуры позволяет по уравнению Аррениуса оценить значение эффективной энергии активации укрупнения твердых частиц при окислении топлив растворенным кислородом.

Для описания температурной зависимости коэффициента диффузии рекомендуется использовать уравнение:

При кристаллизационном фракционировании парафина, являющегося многокомпонентной смесью, большое значение имеет состав выделяющихся фракций. Количественной характеристикой системы, компоненты которой при кристаллизации образуют твердые растворы, является коэффициент распределения, представляющий собой отношение концентраций одного и того же компонента в жидкой и твердой фазах. Для расчета зависимости коэффициента распределения «-парафинов между жидкой и твердой фа-

При расчете сделано допущение, что суммарный компонент Cj + N2 + O2 обладает свойствами метана, в том числе константы фазового равновесия равны константам метана. Константы равновесия определяли по методике NGPA. По результатам расчета были построены зависимости коэффициентов извлечения всех компонентов от температуры конденсации и давлений.

Типичную неидеальную углеводородную систему образуют изооктан с толуолом . В порядке уменьшения степени разделения эти '"" системы располагаются следующим образом: а-метилнафталин — декалин, толуол — н-геп-тан, бензол — диамилнафталин, толуол — 1-октен, 1-октен — этилциклогексан и а-метилнафталин — моноамилбензол. На рис. 4 изображены графики зависимости коэффициентов разделения от концентрации для систем, го приведенных на рис. 3. Следует отметить, что изменение коэффициента разделения в зависимости от концентрации тем больше, чем больше сам коэффициент разделения. На рис. 5 приведена подобная серия диаграмм равновесия для адсорбции на активированном угле . Порядок адсорбируе-мости на угле тот же, что и на силикагеле, с одним заметным исключением для системы а-метилнафталии — моноамилбензол. На силикагеле степень разделения для этой системы наименьшая из всех приведенных, а на активированном угле по степени разделения эта система занимает второе место, уступая только системе а-метилнафталин — декалин. Это показывает, что, как правило, активированный уголь должен быть эффективнее силикагеля при разделении ароматических молекул по числу бензольных колец на молекулу. Коэффициенты разделения для этих систем на угле подобны тем, которые изображены на рис. 4. И в этом случае чем больше адсорбируемость, тем больше изменение коэффициента разделения в зависимости от концентрации. ,Как для силикагеля, так и для активированного угля коэффициент разделения всегда изменяется интенсивнее для очень малых концентраций. Как показано на рис. 5, эффективность отделения углеводорода парафинового ряда, я-гептана, от метилциклогексана почти эквивалентна эффективности отделения моноолс-

где Ка - коэффициент зависящий от формы шва . Заметим, что при отсутствии смещения кромок вместо значения А в этой формуле необходимо подставлять величину относительного усиления шва q/S. Зависимости коэффициентов концентрации от параметров mps и ть$, рассчитанные по этой формуле, приведены на рис.4.32.

Рис. 7.9. Зависимости коэффициентов усиления отстойников с разными передаточными функциями от безразмерных переменных Xj и р при гамма-распределении капель эмульсии по объемам.

Рис. 7.11. Зависимости коэффициентов усиления отстойников с разными пе-

боре типа зависимости коэффициентов активности или распределения от состава и температуры и включает как составную часть определение констант интерполяционных уравнений по опытным данным. Второй этап состоит в алгоритмизации расчета равновесных составов и количества фаз в соответствии с математическим описанием равновесия применительно к методу расчета экстракционные колонны от ступени к ступени контакта. Расчет экстракционной колонны в проверочном варианте составляет третий этап, который включает способ задания начального приближения и метод организации счета от ступени к ступени. Варианты реализации упомянутых этапов моделирования экстракции на ЭЦВМ могут быть различными. Один из перспективных вариантов рассмотрен ниже.

Рис. V-3. Зависимости коэффициентов активности и их отношения от состава бинарной смеси:

На рис. V-3 приведены зависимости коэффициентов активности и их отношения от состава бинарной смеси. При концентрации компонента равной единице коэффициент его активности равен единице, a Igy = 0. Могут встретиться и более сложные зависимости Igy = /, например имеющие экстремальные точки. Однако такие системы на практике встречаются редко.

7 J 5 iw,ww Рис. 2!. Зависимости коэффициентов

При расчете сделано допущение, что суммарный компонент G! + N2 + O2 обладает свойствами метана, в том числе константы фазового равновесия равны константам метана. Константы равновесия определяли по методике NGPA. По результатам расчета были построены зависимости коэффициентов извлечения всех компонентов от температуры конденсации и давлений.