Главная -> Словарь

Значениях параметра

Плотность в сочетании с вязкостью определяет условия отстаивания воды из мазутов и осаждения механических примесей. При плотности мазута значительно ниже плотности воды отстой его протекает сравнительно быстро и не превышает 100-200 Ч. При значениях относительной плотности мазута 0,98-1,01 время отстоя мазута значительно превышает 200 ч. При плотности около 1,05 мазут распола-

Качество стали оценивается рядом структурно-нечувствительных и структурно-чувствительных механических характеристик, устанавливаемых по результатам испытаний образцов на растяжение. К первой группе свойств относятся модули упругости Е и коэффициент Пуассона ц. Величина Е характеризует жесткость стали и в первом приближении зависит от температуры плавления Тпл. Легирование и термическая обработка практически не изменяют величину Е. Поэтому эту характеристику можно рассматривать как структурно-нечувствительную. Коэффициент Пуассона ц отражает неравнозначность продольных и поперечных деформаций образца при натяжении. При упругих деформациях ц = 0,3. Условие постоянства объема стали при пластическом деформировании требует, чтобы ц = 0,5. При определенных значениях относительной деформации 8 ет . Зависимость а отклоняется от прямолинейного закона . Предел текучести ат связан с величиной ет по закону Гука: ат = етЕ. Дальнейшее увеличение деформаций способствует увеличению напряжений.

Для построения кривых разгонки в мольных единицах необязательно иметь даннье о значениях относительной плотности и среднего молекулярного веса последней фракции. В тех же случаях, когда по-явитс i необходимость в нахождении параметров последней фракции, их можно он еделить так, как это показано в примере 2.8.

Равнопрочность сварного соединения и основного металла обеспечивается при следующих значениях относительной толщины мягкой прослойки ХКР:

Для построения кривых разгонки в мольных единицах необязательно иметь данные о значениях относительной плотности и среднего молекулярного веса последней фракции. В тех же случаях, когда появится необходимость в нахождении параметров последней фракции, их можно определить так, как это показано в примере 2.8.

Ареометр представляет собой стеклянную трубку , нижняя расширенная часть которой заполнена дробью или ртутью для удержания ареометра в вертикальном положении во нремя измерения. В верхней упкой части находится шкала, которая проградуирована в значениях относительной плотности. Иногда ареометр снабжен термометром, встроенным п нижнюю расширенную часть , для наблюдения за температурой жидкости. На каждом ареометре1 имеется обозначение, при какой температуре жидкости необходимо проводить измерение относительной плотности.

различных значениях относительной влажности

при постоянных значениях относительной величины десорбции была рассчитана энергия активации. Величина энергии активации для исследованного типа адсорбента в интервале 320--420°С составила - 17000 кал/моль.

при повшенвых значениях относительной влажности и температуры

Заметная разница в значениях относительной дисперсии между ароматическими и насыщенными углеводородами позволяет использовать это свойство для определения содержания ароматических углеводородов в смеси с парафиновыми и нафтеновыми. Относительная дисперсия анализируемой смеси зависит от концентрации ароматических углеводородов, и эта зависимость является, в первом приближении, линейной.

Таким образом, формула позволяет достаточно точно подсчитать содержание воды, растворенной в топливе, при любых значениях относительной влажности воздуха и любой разности температур между топлш ом и воздухом . Эта зависимость имеет важное практическое значение, так как позволяет предопределять изменение содержания воды, растворенной в топливе, при изменении температуры топлива, воздуха и влажности последнего, а также определять условия, при которых происходит конденсация водяных паров из воздуха в топливо. Для этого необходимо знать величину Смаке- при двух-трех значениях температур. По зависимости логарифма растворимости воды от температуры можно определить любое значение Смакс- Если при постоянной влажности воздуха с повышением температуры Смакс- возрастает менее интенсивно, чем Pif30 то С уменьшается и это означает, что вода из топлива при нагревании переходит в воздух и топливо осушается. Обычно р"ас' возрастает более интенсивно, чем Смакс- Этим объясняется тот факт, что при постоянных температуре и абсолютной влажности воздуха нагрев топлива сопровождается его осушкой. Однако при охлаждении нагретого топлива, контактирующегося с воздухом, в атмосфере которого производился нагрев, топливо снова насыщается водой. В связи с этим осушка топлива при нагревании должна происходить только в атмосфере сухого воздуха.

В табл. 27 приведены результаты, полученные при насыщении полностью обезвоженных топлив Т-1 и ТС-1 водой из воздуха при различных значениях относительной влажности последнего.

пару , допустимого уноса жидкости при умеренных значениях параметра Lv и при повышенных значениях параметра Lv , линией максимально допустимых нагрузок на переливное устройство . Линия перелива может находиться в двух положениях относительно линий допустимого уноса. При пересечении линии перелива с линией допустимого уноса производительность тарелки лимитируется как величиной уноса жидкости, так и работоспособностью переливного устройства тарелки. При расположении линии перелива выше линии уноса производительность лимитируется только величиной уноса жидкости . Для построения такого графика необходимо иметь:

в) уравнение линии допустимого уноса жидкости при умеренных значениях параметра Lv

при повышенных значениях параметра Lv при те 0; соответственно ?о2,обр. 1^о2,обр. з,

Рис. VIII-2. Изменение концентрации реагента по радиусу зерна для реакции первого порядка при раз-аичных значениях параметра к.

Там же пунктиром построены зависимости аа по формуле для сварного соединения без смещения кромок. Формула О.А. Бакши дает завышенные значения а0 по сравнению с предложенной формулой . Экспериментальные данные полученные поляриза-ционно-оптическим методом, сопоставлены с расчетными . Как видно, экспериментальные значения сц ложатся ниже расчетных аа, особенно при сравнительно высоких значениях параметра nibs. Заметим, что расчеты с использованием формулы дают еще более значительное расхождение с экспериментальными. Поскольку это дает запас прочности в расчетах циклической прочности, то такое расхождение следует считать приемлемым в инженерных расчетах.

Величину АРС рассчитывают по уравнениям . Для практических расчетов при различных значениях параметра рекомендуется предварительно вычислить ряд значений й!ж°875. Величину Д/i при гидравлическом расчете находят по формуле ДЛ = 2,84 С2.3С.„.

Зависимость этого отношения от X при а=1 и различных значениях параметра п2 показана на рис. 3.9.

Зависимость величины L от параметров При больших значениях параметра йр, полагая L=l,6, полный поток на частицу можно записать в виде

Величину АРС рассчитывают по уравнениям . Для практических расчетов при различных значениях параметра рекомендуется предварительно вычислить ряд значений с?ж°'875. Величину A/I при гидравлическом расчете находят по формуле ДЛ=2,84 G2-3c.n.

пару , допустимого уноса жидкости при умеренных значениях параметра Lv и при повышенных значениях параметра Lv , линией максимально допустимых нагрузок на переливное устройство . Линия перелива может находиться в двух положениях относительно линий допустимого уноса. При пересечении линии перелива с линией допустимого уноса производительность тарелки лимитируется как величиной уноса жидкости, так и работоспособностью переливного устройства тарелки. При расположении линии перелива выше линии уноса производительность лимитируется только величиной уноса жидкости . Для построения такого графика необходимо иметь: