Главная -> Словарь

Значениями температур

Как упоминалось ранее, вещества, комплексы которых нестабильны , могут образовывать комплексы при наличии индукции, например 3-мбтилгептан, 2-метилнонан или 7-метилтридекан с мочевиной в присутствии «-декана. Значение константы равновесия, большее единицы, может быть определено путем исследования смеси при помощи уравнения . На основе таких наблюдений Редлих и другие сообщили, что вычисленная константа равновесия для 2-метилнонана имеет значение между 3,1 и 4,4 при 25°. Значение для 7-метилтридекана, полученное аналогичны^ образом, имеет верхний предел 3,2 при 25°. Сравнивая эти значения со значениями, полученными для соответствующих «-парафинов , Редлих и другие пришли к выводу о возможном наличии ощутимых количеств примесей 2-метилалканов в комплексах «-парафинов . При этом другие изомеры, вероятно, не присутствуют.

Для вычисления критических параметров топлива предложено большое число эмпирических формул . Однако полученные с их помощью значения ркр, Ткр и Ркр, как правило, не увязываются между собой в уравнении состояния и не согласуются со значениями, полученными из экспериментальных зависимостей давления насыщенных паров от температуры.

Конверсия серы в диоксид составила около 75%, согласуясь со значениями, полученными на других жидких топливах.

При описании залежей, приводимых в справочнике значения различных параметров сопоставлялись со среднеарифметическими значениями, полученными для всех залежей. Такие сопоставления выполнены по условиям залегания нефтей и по величинам параметров нефти в пластовых и поверхностных условиях, а также по составам растворенных в нефтях газов. Отдельные сопоставления были выполнены по данным средних величин параметров, рассчитанных для конкретной области .

* Степень гидрофилыюсти равна разности между 100 вес. % и значениями, полученными

Стандартные значения энергии Гиббса образования веществ чаще всего даются в таблицах для газового состояния. Связь между этими значениями и значениями, полученными для жидкого состояния вещества, можно найти суммированием изменений, соответствующих последовательным этапам, начиная с образования газа из элементов и кончая образованием жидкости при той же температуре. В расчетах можно воспользоваться уравнением:

Довольно часто установки замедленного коксования питаются сырьем, которое нестабильно по своему качеству. Поэтому необходимо в течение цикла коксования отбирать пробы сырья несколько раз, чтобы определить среднее его качество за цикл. Отбираются пробы первичного и вторичного сырья через каждые 2 ч, затем результаты анализов усредняются. Дискретности отбора проб определяем вычислением средних значений -анализов проб, отобранных через 2,4 и 6 ч. Сравним среднее значение качества сырья за цикл коксования при отборе проб через 2 ч со средними значениями, полученными при отборе проб через 4 и 6 ч по t — критерию, порядок расчета которого приводится ниже. Операция расчета в этом случае не представляет особой сложности и может быть выполнена достаточно енеоатиз'Ю.

Как видно из приводимых таблиц, результаты расчета параметра растворимости 5t по уравнению /3/ хорошо согласуются со значениями, полученными экспериментальным и расчетными путями .

Удовлетворительное совпадение экспериментальных данных по времени испарения капель с расчетными значениями, полученными по диффузионной теории, подтверждено также

Сопоставление измеренных температур газов на выходе из топки с расчетными значениями, полученными по нормативному методу

На полулогарифмической анаморфозе видно два участка , характеризующих /с7 взаимодействия ингибитора с R02 для каждого ингибитора в отдельности. Результаты анализа ингибирующей способности двух различных ингибиторов в смеси свидетельствуют об отсутствии взаимодействия между ними и возможности их индивидуального определения. Найденные значения /с7 и / совпадают с соответствующими значениями, полученными в реакции инициированного окисления этилбензола и работе , Если каждый ингибитор в смеси расходуется независимо и константы скорости ингибирования к7 для них различаются достаточно существенно, то вначале преимущественно расходуется сильный ингибитор, а затем — более слабый. В таком случае кинетическая кривая, описываемая уравнением , состоит из нескольких участков, каждый из которых в полулогарифмических координатах пред-

8. Обычно задаются тремя значениями температур Г4 регене-рационного газа на выходе из слоя осушителя i = 0,ЗГ; 2 = 0,4Г; 3 = 0,57.

Для начала расчета необходимо задаться значениями температур в сепараторах 8 и 9 . Чтобы предварительно задать температуру ti, необходимо просчитать процесс однократной конденсации для газа данного состава при заданных давлении и нескольких температурах в интервале от точки кипения до точки росы и построить график зависимости степени извлечения целевого компонента от температуры. На этом графике по заданной степени извлечения определяют предварительное значение темпе-

Присутствие геминальной группы в циклопентановом кольце мало сказывается на относительной термодинамической устойчивости пространственных изомеров. Так же мало меняются и их различия в температурах кипения. Так, в равновесной смеси цис-и торанс-1,1,3,4-тетраметилциклопентанов при 600 °К присутствует 16,5% цис- и 83,5% транс-изомера, что хорошо согласуется с равновесными концентрациями цис- и /тгран.с-1,2-диметилциклопен-танов. Близкое значение имеет также разница в температурах кипения рассматриваемых углеводородов. Напротив, температуры кипения цис- и /npawc-изомеров 1,1,2,4-тетраметилциклопентана оказались столь одинаковыми, что разделить эти стереоизомеры не удалось даже при помощи самых эффективных капиллярных колонок. Это согласуется с близкими значениями температур кипения цис- и тракс-1,3-диметилциклопентанов. Вероятнее всего, что и термодинамическая устойчивость пространственных изомеров 1,1,2,4-тетраметилциклопентана будет одинакова.

11. По уравнению теплового баланса абсорбера определяют температуру сухого газа и среднюю эффективную температуру абсорбции. Если средняя эффективная температура окажется равной или близкой к той, которой задались в начале расчета, то расчет считается законченным. В противном случае расчет повторяют, задаваясь новыми значениями температур сухого газа. -

Для определения теплоемкости за рубежом существует стандартный расчетный метод ASTM D 2890. Для расчета необходимы данные разгонки топлива и плотность в °АР1, определяемая по ASTM D 287. Используя эти данные, рассчитывают с точностью до 0,1 величину наклона кривой разгонки делением на 80 разницы между значениями температур выкипания 90 и 10% топлива. Затем рассчитывают среднюю объемную температуру кипения как частное от деления на 5 суммы температур выкипания 10, 30, 50, 70 и 90% топлива, к которой затем прибавляют поправку, найденную из графика 1, приложенного к методике. По номограмме, приложенной к методу, исходя из найденного значения средней температуры выкипания и плотности исследуемого топлива, находят коэффициент Ватсона. Расчетную теплоемкость исследуемого топлива получают либо из номограммы зависимости между средней температурой выкипания, плотностью и коэффициентом Ватсона, либо расчетом по формуле:

Метод Максвелла позволяет строить линии ОИ по данным разгонки ИТК , При этом по графику, приведенному на рис. И -53, определяют величины наклона линий ОИ' по величине наклона кривой ИТК' или ASTM'. Температуру Т^ои' находят по величине наклона кривой ИТК' или ASTM' . Разности между действительными , температурами ИТК и ОИ и откорректированными значениями температур

методике. Из приведенных данных видно, что разрушение карб-амидного комплекса при последовательном введении небольших доз воды позволяет получать фракции и-парафинов с возрастающими значениями температур застывания и плотности . Для получения значительного количества фракций с достаточно узким фракционным составом был применен метод многократного фракционирования . Как показано ниже, этот метод может быть с успехом применен также для выделения индивидуальных к-парафинов из их смесей друг с другом. Метод заключается в том, что фракции к-парафинов, выделенные при этапном разрушении

Газоконденсатные дизельные топлива по большинству показателей качества близки к нефтяным топливам марок Л, 3 и А , но характеризуются облегченным фракционным составом, пониженными значениями температур начала кипения, вспышки и вязкости.

8. Обычно задаются тремя значениями температур Г4 регене-рационного газа на выходе из слоя осушителя г = 0,ЗТ; 2 = 0,4Г; , = 0,57.

Для начала расчета необходимо задаться значениями температур в сепараторах 8 и 9 . Чтобы предварительно задать температуру tlt необходимо просчитать процесс однократной конденсации для газа данного состава при заданных давлении и нескольких температурах в интервале от точки кипения до точки росы и постр'оить график зависимости степени извлечения целевого компонента от температуры. На этом графике по заданной степени извлечения определяют предварительное значение темпе-

Метод Максвелла позволяет строить линии ОИ по данным разгонки ИТК . При этом по графику, приведенному на рис. 1Ь53, определяют величины наклона линий ОИ' по величине наклона кривой ИТК' или ASTM'. Температуру Гбо%ои' находят по величине наклона кривой ИТК' или ASTM' . Разности между действительными температурами ИТК и ОИ и откорректированными значениями температур