Главная -> Словарь

Значением параметра

Коэффициент внутренней диффузии. При помощи изложенных результатов были определены значения коэффициента внутренней диффузии для •систем, приведенных в табл. 2, при значениях функции Е, характеризующей степень приближения к равновесию, от 0,5 до 0,9 через 0,1. Оказалось, что значения этого коэффициента изменяются в пределах только около 10%, причем в этих изменениях отсутствует какая-либо закономерность. Это небольшое изменение интересно сопоставить с трехкратным изменением коэффициента внешней диффузии для крайних концентраций в системе .диамилнафталин —• декалин. Коэффициенты внешней диффузии были определены по методу Уилка . Для системы а-метилнафталмн — декалин изменение коэффициента внешней диффузии ничтожно мало; экспериментальные же данные различаются между собой разным масштабом времени. Для этих систем изменения коэффициента внешней диффузии, по всей вероятности, усредняются, в результате чего можно пользоваться каким-то одним значением коэффициента внутренней диффузии. В этой таблице приведены также значения отношения коэффициентов внутренней и внешней диффузии. Значения коэффициентов внешней диффузии представляют собой логарифмические средние для смеси с 50%-ным содержанием компонентов. Полученные в большинстве случаев сравнительно малые значения •отношения коэффициентом диффузии сшгдетельствуют о том, что структура адсорбента создает значительные препятствия для молекулярной диффузии. 13 табл. 3 приведены данные для адсорбции одной из смесей на различных сортах силикагеля и на других адсорбентах.

пор . С другой стороны, адсорбент с небольшим количеством мелких .пор может характеризоваться высоким значением коэффициента разделения, но одновременно и очень малой избирательной адсорбцией.

Критерием -оценки возможного применения ректификации для разделения углеводородных смесей на составляющие их компоненты, как известно, является коэффициент относительной летучести. Чем больше этот коэффициент, тем легче разделяются компоненты смеси. В табл. 39 приведены результаты расчета числа теоретических тарелок, требуемых для разделения смесей с различным значением коэффициента летучести и получения ректификатов различного состава. Анализируя данные этой таблицы, можно заключить, что для повышения чистоты ректификата, например, с 0,90 до 0,99 требуется примерно в 2 раза увеличить число тарелок. Видно также, что для разделения смесей с низкой летучестью необходимо исключительно большое число тарелок. Так, для разделения смеси с коэффициентом относительной летучести 1,05 при чистоте ректификата 0,99 требуется 189 тарелок. При коэффициенте относительной летучести 1,2 и той же чистоте ректификата требуется только 50 тарелок и т. д.

Здесь размерность параметров та же, что и в предыдущей таблице. Корректность регрессионной модели характеризуется высоким значением коэффициента множественной регрессии , близким к двум значениям критерия Дурбина-Ватсона и значимой величиной критерия Фишера .

Поскольку Ра и Pw зависят от температуры, коэффициент относительной летучести а также изменяется с температурой. Обычно а возрастает с понижением температуры. Поэтому максимальное значение а отвечает температуре ta, а минимальное — температуре tw. При построении кривой равновесия фаз обычно .пользуются средним значением коэффициента относительной летучести

Существующие методы выделения этилена из газовых смесей можно разделить на две большие группы: низкотемпературная ректификация и абсорбционно-ректифика-ционный метод. В первом случае применяют весьма низкие температуры —от —120 до —160° С. Так, метановая колонна работает при температуре в верхней части от—150 до—158° С и в нижней — около —80° С. Выбор низкого давления и в связи с этим столь глубокого охлаждения объясняется низкой критической температурой метана , а также более высоким значением коэффициента относительной летучести смеси метан-этилен в области низких давлений.

ным значением коэффициента относительной летучести, следует пользоваться графиками /V и VII; графики V и VIII относятся к случаю, когда с повышением температуры коэффициент относительной летучести возрастает, а графики VI и IX — к случаю, когда при аналогичных условиях он убывает.

проводились металлографические исследования шаров в присутствии различных пластических смазок. На рис. 89 приведена зависимость динамики микротвердости поверхностного слоя шаров в процессе изнашивания в присутствии пластичных смазок УНИОЛ-1, ЛПИ-27 и реализующих эффект избирательного переноса. Процесс трения в этом случае характеризуется низким значением коэффициента трения и высокой износостойкостью деталей при граничной смазке.

Величина силы трения в общем случае характеризуется численным значением коэффициента трения.

Для облегчения расчетов по формуле с тем или иным значением коэффициента с строят специальные номографические сетки , в которых ось абсцисс разделена пропорционально lg Т, а ось ординат — пропорционально lglg, где Т в ° К, a v в ест. Предполагается, что в построенной таким путем сетке линии температурной зависимости вязкости нефтепродуктов являются прямыми. Эти прямые для каждого продукта наносят по двум или нескольким известным экспериментальным точкам.

Здесь размерность параметров та же, что и в предыдущей таблице. Корректность регрессионной модели характеризуется высоким значением коэффициента множественной регрессии , близким к двум значениям критерия Дурбина-Ватсона и значимой величиной критерия Фишера .

Движущая сила процессов представляет разность между предельным численным значением параметра и действительным значением его, например разность между предельной в рассматриваемом процессе температурой и действительной — рабочей. Пусть это предельное значение температуры равно ts, а действительное t, тогда движущая сила процесса может быть выражена разностью

3. Соотношение интенсивностей в компонентах триплета МБ. Соотношение интегральных интенсивностей центральной 7ц и боковой компонент спектра МБ связано со значением параметра * =• -Ср/Су . В первом приближении эта связь выражается формулой Лан-цау-Плачека

. Исследуемые компоненты СП характеразуюгса невысоким содержанием атомов углерода'в насыщенных структурах. В асфальт енах.,. '•'олуолъных смолах и лолициклнческих ароматических углеводородах на долю G приходится около 23-26 %, а в спиртото-луйлъных смолах- около 4.6 % всех углеродных атишв. Наибольшей длиной, алкмдьных цепей замещения характеризушгся сплрто-ч'олуолъны.е смолы. фактора ароматичности- в раду: спиртотолуольные сшлы- асфальтены-1ША- толуольные смолы.; а индекса конденсации - в ряду: толус— льнне смола- ПЦА- еджртотолуольные смолы- асфальтенн.

них относится к углям с высокой спекаемостъю, имеющим на кривой ДТГ пик, предшествующий основному, и более высокое значение параметра D^W^isw- Это угли с менее прочным ММВ. Другая прямая относится к маловосстановленным углям с низким значением параметра Dy)xJD\. Задаемся относительной средней квадратической погрешностью вычисления дисперсии чд случайного процесса. Для процесса замедленного коксования: ?)))д = 0,3.

Движущая сила непрерывных процессов. Концентрационный 'Коэффициент полезного действия непрерывно действующих аппаратов. Движущая сила процесса представляет собой раз-•ность между предельным численным значением параметра и действительным его значением, например, для химических процессов — разность между равновесной и рабочей концентрацией. Обозначив равновесную концентрацию а и рабочую .концентрацию сх, можно движущую силу процесса выразить разностью а—сх.

На рис.1 представлены экспериментальные завиоямоота изменения эффективности очаотки топлива TC-I ф б функция от нааря-жанностн электрического воля Ее оетчатых электродов для ееток с различным значением параметра ^/tf * Характерно, что для воах исследованных образцов оеток имеется некоторое Ее * opt , которому соответствует Ф a max . Следует отметать, что значение Ax))) — корреляционный момент между результатом и погрешностью измерения параметра процесса в момент времени t^, К — корреляционный момент между прогнозируемым значением параметра процесса и погрешностью в момент времени ^; с — среднее квадратическое отклонение погрешности измерения параметра процесса; т — математическое ожидание погрешности измерения. Приравнивая первую производную от выражения нулю и решая полученное уравнение относительно 5Х, получим:

корреляционной связи между погрешностью измерения параметра процесса в момент времени tx и прогнозируемым значением параметра в момент времени t.

где гхАх— коэффициент корреляции между погрешностью измерения и действительным значением параметра.

Графики на рис. 1-5 построены для двух случаев: наличия линейной функциональной зависимости между погрешностью измерения и действительным значением параметра ;

3. Соотношение интенсивностей в компонентах триплета МБ. Соотношение интегральных интенсивностей центральной 7Ц и боковой компонент спектра МБ { JMe ) связано со значением параметра * = "Ср/Су . В первом приближении эта связь выражается формулой Лан-дау-Плачека