Главная -> Словарь

Закоксованности катализатора

ния легкой части сырья и продуктов реакции, адсорбированных на поверхности катализатора. Предполагалось, что такая обработка не изменяет закоксованность катализатора, так как скорость гидрирования коксовых отложений при атмосферном давлении незначительна .

Как следует из приведенных данных, переход к варианту Б требует изменения режима процесса и иного распределения катализатора по реакторам. Существенным является снижение кратности циркуляции водородсодержащего газа и температуры в реакторах / и 2. Приведенные режимы проверены экспериментально; так, согласно данным , при осуществлении процесса с кратностью циркуляции 600 : 1 в первых двух реакторах при пониженной до 460—470 °С температуре селективность была высокой, а закоксованность катализатора в этом случае находилась в допустимых пределах. •

Закоксованность катализатора на входе в зону р0, масс, до- 0 0160 0,0116 0,0010 0,017 0,0140 0 0014

Закоксованность катализатора на выходе из зоны р, масс. до- 0 0016 0,0010 0,0006 0,0140 0,0014 0 0006

Для всех режимов циркуляция катализатора 80 т/ч, начальная закоксованность катализатора 1,63% , температура верха регенератора 420 °С, расход воздуха в III зону

В зависимости от фракционного состава перерабатываемого сырья за глубину его превращения при каталитическом крекинге принимают суммарный выход газа, бензина и кокса — для легкого газойлевого сырья или суммарный выход всех продуктов крекинга за исключением тяжелого каталитического газойля — для тяжелых видов сырья *. В настоящее время не существует надежного метода составления предварительного материального баланса крекинга из-за влияния на процесс многих факторов. Лимитирующим фактором является закоксованность катализатора, которая не должна превышать 1,2—1,5% .

Качество исходной нефти играет решающую роль в выборе процессов, осуществляемых на заводах. Так, содержание серы в нефти оказывает огромное влияние на состав поточной схемы завода. Переработка малосернистых нефтей наименее сложна; она не требует установок гидроочистки, нерациональны также для малосернистого сырья установки гидрокрекинга. Напротив, переработка высокосернистых нефтей наиболее-сложна из-за необходимости очистки всех получаемых продуктов или направляемого на крекинг сырья. Кроме того, высокосернистые нефти отличаются большим содержанием смол, что также усложняет их переработку: увеличивается закоксованность катализатора крекинга, требуются специальные методы обессмоливания .

Изменяя кратность циркуляции катализатора, можно регулировать температуру в реакторе, длительность пребывания катализатора в реакционном объеме и регенераторе, а также закоксо-ванность его в этих аппаратах. При прочих равных условиях с увеличением кратности катализатора глубина превращения и выход кокса на сырье увеличиваются, а закоксованность катализатора уменьшается. Это объясняется тем, что образующийся кокс распределяется на больший объем циркулирующего катализатора. Кратность циркуляции катализатора влияет не только на другие параметры технологического режима, но и на мощности и размеры воздуходувок, компрессоров, катализа-торопроводов, внутренних деталей регенератора и некоторых других устройств. Увеличение кратности циркуляции катализатора, особенно сверх необходимой, вызывает удорожание процесса в связи с большей затратой энергии на циркуляцию. С переходом на цеолитсодержащие катализаторы для получения тех же и даже лучших показателей работы установки кратность циркуляции катализатора может быть меньшей.

Следует подчеркнуть значение применения полусквозного потока катализатора. Контактирование частиц катализатора с парогазовой смесью в полусквозном потоке позволяет избежать проскока реагирующей смеси в колонну. Полусквозной поток уменьшает •среднюю закоксованность катализатора и вероятность вторичных превращений. Принципиальная конструкция реакторного узла с полусквозным потоком катализатора приведена на рис. 36 . Вследствие необходимости раздельного крекирования свежего сырья и каталитического газойля и сравнительно простого устройства полусквозного реактора целесообразно иметь два реактора, т. е. фактически иметь двухступенчатый каталитический крекинг. В некоторых случаях, как указывалось выше, при использовании

Уравнение, учитывающее предельную закоксованность катализатора и базирующееся на кинетике реакции первого порядка в потоке, предложено в работе :

тора. Способ контактирования частиц катализатора с парами сырья и газами в полусквозном потоке позволяет избежать проскока реагирующей смеси в колонну. Полусквозной поток уменьшает среднюю закоксованность катализатора и уменьшает вероятность вторичных превращений. Принципиальная конструкция реакторного узла с полусквозным потоком

2) степени закоксованности катализатора;

3) степени закоксованности катализатора ;

Общее количество воздуха, подаваемого в регенератор, зависит от степени закоксованности катализатора, общего количества вы жигаемого кокса, содержания свободного кислорода в дымовых газах на входе и на выходе из регенератора и процента остаточного кокса на катализаторе после регенератора.

Степень закоксованности катализатора . При регулировании работы регенератора учитывают степень закоксованности катализатора.

Количество кокса, отлагающегося на катализаторе в реакторе, зависит от температуры крекинга, объемной скорости и состава сырья, активности катализатора и кратности его циркуляции. Меняя режим работы реактора и состав сырья, можно регулировать степень закоксованности катализатора.

В качестве сырья используются атмосферные и вакуумные остатки различных нефтей, характеризующиеся высокой коксуемостью . Контакт сырья и катализатора осуществляется при температурах, близких к процессу каталитического крекинга или выше 0"С) в зависимости от требуемой глубины превращения сырья, степени восстановления и закоксованности катализатора и других факторов. В реактор может подаваться флюидизирующий агент для созда-

Закоксованный катализатор после его отпарки водяным паром в отпарной зоне реактора по напорному стояку 3 под давлением воз; „а подается в регенератор I. Температуру в регенераторе р ,-^улируют за счет съема тепла в его змеевиках, изменения степени закоксованности катализатора и количества циркулирующего катализатора. Для удаления катализаторной пыли из дымовых газов в регенераторе установлены двухступенчатые циклоны.

отношение массы регенерированного катализатора, вводимого в реактор в единицу времени, к массе сырья, поступающего в реактор за то же время . Изменяя кратность циркуляции катализатора, можно регулировать температуру в реакторе, длительность пребывания катализатора в реакторно-регенераторном блоке, величину закоксованности катализатора в реакторе и регенераторе и, наоборот, задаваясь этими показателями, можно определять необходимую величину кратности циркуляции катализатора. При использовании цеолитсодержащих катализаторов кратность циркуляции катализатора в промышленной практике составляет от 4 до 14 151. Выбор кратности циркуляции катализатора зависит от конкретных условий крекинг-процесса. В табл. 2 приведены изменения состава продуктов крекинга и содержания кокса на катализаторе, выходящем из реактора, при различных значениях кратности циркуляции катализатора.

степень закоксованности катализатора — 2%,

4) Рассматриваются показатели процесса в комплексе - температурные перепады, октановая характеристика, концентрация водорода и т.д. В этом случае необходимо учитывать многие дополнительные факторы и, поэтому точность оценки зависит от имеющегося опыта.

Формально такое же уравнение справедливо и для внешне-диффузионного режима, так как в этом случае скорость процесса также пропорциональна объемной концентрации кислорода и не зависит от закоксованности катализатора. Однако если процесс протекает во внешнедиффузионной области, наблюдаемая константа скорости сильно зависит от гидродинамических условий и слабо — от температуры .