Главная -> Словарь

Избежание отравления

Каталитическое деалкилированис ароматических углеводородов осуществляется с таким дегидро-гидрирующими катализаторами, которые активны в отношении деструктивного гидрирования и не затрагивают ароматическое ядро. К ним относятся оксиды молибдена, кобальта и хрома, причем 'практическое применение нашел оксид хрома, нанесенный на активный оксид алюминия. Во избежание отложения кокса па поверхности катализаторов и быстрого его дезактивирования проводят процесс 'при давлении водорода 3—10 МПа. Водород, как и при термическом деалкилировании и каталитическом риформинге, -препятствует реакциям дегидрокон-денсации. Температура при каталитическом деалкилировании лишь немного ниже, чем при термическом, и составляет 580— 620 °С. Выход бензола из толуола может превышать 95% от теоретического.

Избыток тепла регенерации снимается посредством двух нерегулируемых водяных змеевиков 8, соединенных с системой котла-утилизатора. Из котла-утилизатора в змеевики непрерывно поступает горячая умягченная вода. Проходя через змеевики, она частично испаряется, и парожидкостная смесь возвращается в барабан котла-утилизатора, откуда пар отводится потребителю; расход его пополняется подачей свежей воды в котел-утилизатор. Во избежание отложения солей рекомендуется, чтобы в трубах змеевика вода испарялась на 15-20%. Давление получаемого пара и связанная с ним высокая температура насыщения не позволяют воде переохлаждать катализатор. Диаметр регенератора 5,5 м, высота 27,5 м, общий полезный объем пре-

скоростью ниже средней. Во избежание отложения сажи на тепло-передающих поверхностях котла-утилизатора создают высокие массовые скорости газового потока, обеспечивающие обдув этих поверхностей.

Во избежание отложения парафина на внутренней поверхности трубы кристаллизаторы снабжены вращающимся валом со скребками, удаляющими парафин. Это необходимо, чтобы повысить эффект теплообмена, значительно ухудшающийся вследствие низкого коэффициента теплопроводности слоя парафина.

Во избежание отложения парафина па внутренней поверхности трубы кристаллизаторы снабжены вращающимся валом со скребками, удаляющими парафин. Это необходимо для того, чтобы повысить эффект теплообмена, который может быть значительно ухудшен в связи с низким коэффициентом теплопроводности слоя парафина, а также для предохранения труб кристаллизатора от закупорки, которая приводит к увеличению гидравлического сопротивления потоку. Вал со скребками приводится во вращение от электродвигателя при помощи системы зубчатых колес, связанных цепной передачей.

Избыток тепла регенерации снимается посредством двух нерегулируемых водяных змеевиков общей поверхностью около 200 MS,. соединенных с системой парового котла-утилизатора. Из котла-утилизатора в змеевики непрерывно поступает горячая умягченная вода. Проходя через змеевики, она частично испаряется, и парс-жидкостная смесь возвращается в барабан котла-утилизатора, откуда пар выводится для потребления; расход его пополняется подачей свежей воды в котел-утилизатор. Во избежание отложения солей в трубах змеевика рекомендуется, чтобы вода испарялась примерно на 15—20%.

в пространство между стенками реактора и трубы и движется вниз. Таким образом осуществляется циркуляция жидкого продукта. Окисленный битум IV отбирается из уравнительной емкости / либо снизу реактора. В реакторе поддерживается постоянный уровень продукта, во избежание отложения кокса в него непрерывно подают водяной пар VI.

избежание отложения твердого борнеола на

Гидролиз муравьиных и уксусных эфиров борнеола и изобор-неола обычно производят в вертикальных или горизонтальных автоклавах при 130 — 160° и при непрерывном размешивании. Во избежание отложения твердого борнеола на стенки аппарата его обогревают через «рубашку». Для гидролиза применяют 20 — 30%-ные растворы едкого натра. Продолжительность реакции составляет отЗдо 8 часов. Реакция сопровождается значительным тепловым эффектом. Например, гидролиз изоборнилформиата сопровождается выделением 67 кДж/моль тепла, или соответственно 342 кДж/кг . Поэтому автоклавы должны быть рассчитаны на повышенное давление.

После турбосмесителя пасту направляют на вибрационные сита, на которых отделяются более крупные частицы угля, а затем по обогреваемым трубопроводам ее передают в цех пастовых насосов. В этом цехе размещены емкости для густой и жидкой паст, для затирочного и промывного масел. Желательно хранить пасту не более 2 сут, так как при более длительном хранении она набухает и загустевает. Во избежание отложения угля и образования застойных зон все коммуникационные трубопроводы закольцованы и избыток пасты непре-

Сырье для процесса должно быть освобождено от воды, механических примесей и минеральных солей во избежание отложения твердых веществ на катализаторе, что повлечет за собой его дезактивацию. Удаление примесей достигается фугованием, промывкой водой и вторичным фугованием для возможно полного отделения механических примесей и воды. Приготовленная таким образом смола содержит менее 4 мг зольных веществ в 1 л, не более 0,01 % механических примесей и не более 0,25% воды.

в пространство между стенками реактора и трубы и движется вниз. Таким образом осуществляется циркуляция жидкого продукта. Окисленный битум IV отбирается из уравнительной емкости / либо снизу реактора. В реакторе поддерживается постоянный уровень продукта, во избежание отложения кокса в него непрерывно подают водяной пар VI.

Для восстановления активности и селективности катализаторов их периодически, а на некоторых установках непрерывно, подвергают окислительной регенерации при температуре 300—500°С и давлении 1,0—1,5 МПа осушенными дымовыми газами, содержащими 0,5—1,0 % кислорода. Во избежание" отравления катализатора применяют инертный газ высокой чистоты, содержащий не выше 0,5 % об. кислорода, 1 % об. углекислоты, 0,5 % об. окиси углерода и не более 0,2 г/нм3 водяных паров. Дозировка воздуха для равномерности выжигания кокса и предупреждения местных перегревов регламентируется начальной концентрацией кислорода в инертном газе. Кратность циркуляции рекомендуется поддерживать в пределах 500—1000 нм3/м3. Остаточное содержание кокса на регенерированном катализаторе составляет менее 0,02 % мае. на катализатор .

ность в реакции гидрогенолиза этана снижается в 400 раз, в то время как в реакции дегидрирования циклогексана — всего лишь в 2,5 раза. Следовательно, только часть металлической поверхности адсорбирует серу. О том, что сохраняется металлическая фаза, свободная от серы, можно также заключить из того, что и после дозированного осернения катализатор Pt—Re/Al2O3 проявляет свойственную ему чувствительность к отравлению серусодержащими соединениями. Так, из промышленного опыта известно, что нормальная эксплуатация катализатора Pt/Al2O3 возможна при содержании серы в сырье л; 10 мг/кг . Однако при риформинге на осернен-ном ренийсодержащем катализаторе, во избежание отравления, содержание серы в сырье не должно превышать 1 мг/кг . Подвергнутый дозированному осернению катализатор Pt—Re/Al2O3 при меньшем содержании платины в 1,5—2 раза, показывает в условиях промышленной эксплуатации одинаковую или более высокую активность, чем монометаллический катализатор Pt/AljjOg . Таким образом, несмотря на то, что дозированное осернение снижает активность катализатора Pt—Re/AlaO3 в реакциях гидрирования —• дегидрирования, он проявляет высокую активность в процессе риформинга бензиновых фракций.

Во избежание отравления никелевых катализаторов в пределах температур до 800° С содержание общей серы в исходном углеводородном газе не должно превышать 2—3 мг/м3. При температурах выше 800—900° С в газе допускается большее содержание серы, поскольку опасность отравления исключается: при 900° С—50 мг/м3, при 1000° С — 100—150 мг/м3, при 1100° С — 300— 400 мг/м3 . В жидком сырье — легких бензиновых фракциях — содержание серы не должно превышать 0,0005 вес. % . В противном случае сырье необходимо предварительно очищать.

Анализ сырья. 13о избежание отравления катализатора сырье риформинга должно быть малосернистым. Основным показателем его качества с точки зрения возможной глубины ароматизации является суммарное содержание нафтеновых и ароматических углеводородов. Наиболее полное представление об углеводородном составе бензина даст его анализ на хроматографе . Групповой химический состав бензина можно определить методом анилиновых точек. Определяют также плотность сырья и его фракционный состав но ГОСТ.

Требования, предъявляемые к чистоте этилена, идущегона изготовление окиси этилена, несколько ниже, чем к этилену, используемому в производстве полиэтилена, хотя для отдельных микропримесей эти требования остаются высокими. При производстве окиси этилена содержание этилена в исходном газе должно быть выше 98%, а содержание метана и этана должно быть ниже 1% для каждого из этих компонентов. В то же время во избежание отравления катализаторов содержание диолефинов должно быть ниже 10-10-4%.

Установлена возможность получения высокоиндексных маловязких нефтяных масел путем каталитической гидроизомеризации твердых парафинов, петролатумов, гачей и отходов о;без-масливания последних. В присутствии платиновых катализаторов и водорода для названного сырья характерны реакции изомеризации и крекинга. Температура застывания масляного изомеризата недостаточно низка и поэтому его необходимо депарафинировать. Во избежание отравления платинового катализатора сырье перед гидроизомер'изацией подвергают гидрообессериванию. Таким образом, схема получения основы изопарафинового масла включает минимум три процесса: гидроочистку сырья; гидроизомеризацию его с последующим выделением из смеси бензино-керосиновых фракций и газов; депарафинйзацию масляного гидроизомерязата; обычно .предусмотрена также его доочистка отбеливающей землей.

Все эти загрязнения делают сточные воды вредными для живых организмов. Во избежание отравления водоемов допустимые концентрации в воде указанных загрязняющих веществ не должны превышать норм, предусмотренных «Санитарными правилами спуска промышленных сточных вод в общественные водоемы». Этим и определяются необходимые степень и способ очистки сточных вод для каждого из пяти приведенных видов загрязнений.

Содержание серы нормируется для всех видов топлива, их компонентов, осветительных керосинов, бензинов-растворителей и некоторых нефтяных масел. Наиболее жесткие нормы по содержанию серы установлены для карбюраторных и реактивных топлив и бензинов-растворителей . Среднее положение по этому показателю занимают тракторные керосины и дизельные топлива . Больше всего допускается серы в котельном топливе . Поэтому сжигание сернистых мазутов проводят по специальным инструкциям во избежание отравления персонала дымовыми газами. Следует отметить, что для некоторых специальных масел и для смазочно-охлаждающей жидкости сульфофрезол нормируется не высший, а низший предел содержания

Рост переработки сернистых нефтей увеличил значение способов обес-серивания, а внедрение в переработку таких тонких каталитических процессов, как платформинг, потребовало возможно полного удаления сернистых соединений во избежание отравления дорогостоящего катализатора. Наоборот, стабильность действия катализаторов, содержащих сернистый вольфрам и молибден, обеспечивается добавкой сульфида натрия в сырье гидрогенизации.

тализаторов их периодически, а на установках с движущимся слоем непрерывно подвергают окислительной регенерации осушенными дымовыми газами при температуре 300 — 500 °С и давлении 1,0—1,5 МПа. Во избежание отравления катализатора также применяют инертный газ высокой чистоты, содержащий не выше 0,5 % кислорода . Остаточное содержание кокса после регенерации — менее 0,02 % на катализатор

В предложенной схеме первое направление представляет собой удаление протонов с поверхности катализатора азотистым основанием. Такое взаимодействие может объяснить снижение активности катализатора в реакциях с образованием ионов карбония в качестве промежуточных соединений, что характерно для процесса гидрокрекинга. Следовательно, во избежание отравления катализатора гидрокрекинга