Главная -> Словарь

Материала поступающего

Проведенное сравнение проницаемости и плотности различных марок графита, углеродного материала, обработанного до разных температур, и материала, полученного при разных давлениях прессования, показало, что для материалов с наполнителем, состоящим из зерен крупностью менее 0,09 мм, в интервале изменения плотностей 1,50—1,85 г/см3, т.е. с пористостями, изменяющимися в интервале 13—28 %, зависимость проницаемости от плотности может быть приближенно описана линейной функцией. При термической обработке углеродных материалов в период от обжига до графитации происходит увеличение проницаемости и открытой пористости. Так, для крупнозернистого материала типа ГМЗ пористость возрастает от 20,5 до 22,0 % в интервале температур 1000-2700 °С, при этом коэффициент фильтрации увеличивается с 1,2 до 1,8 см2/с, причем наблюдается линейное возрастание проницаемости с увеличением открытой пористости. Аналогичная зависимость проницаемости от пористости найдена для углеродного материала, отпрессованного до разных значений плотности и термообра-ботанного .

Была исследована при 1000 °С реакционная способность по отношению к диоксиду углерода углеродного материала, полученного отложением из газовой фазы в результате пиролиза углеводородов при 2100 °С и поэтому практически беспористого. Этот материал термически обрабатывали в токе инертного газа в интервале температур 2300—3000 °С через 100°С, что изменяло его кристаллическую структуру от турбо-стратной до совершенной трехмерноупорядоченной.

Помещенный на рис. 85 график иллюстрирует невысокую степень совершенства кристаллической структуры материала, полученного в печах сопротивления. В то же время для пироуглерода, осажденного в индукционных печах, упорядочение кристаллической структуры выше. Микроструктура пироуглерода в зависимости от условий осаждения бывает двух типов: ламинарная и конусная или столбчатая. Первая из них образуется обычно при повышенных скоростях отложения; для малых скоростей отложения характерен столбчатый тип микроструктуры. Та-

Для растрескивания материала высокой плотности с «индексом расплава» 2,0 потребовалось бы значительно меньше времени. В то же время то обстоятельство, что испытания по методу А. S. Т. М. проводятся при постоянной деформации, а не при постоянной активности реагента, благоприятно для более мягких материалов.

Для эксперимента образец массой не более 0,5 г, находящийся в тонкостенной стеклянной ампуле, вставляют в катушку, помещаемую в поле сильного магнита, и воздействуют переменным током постоянной частоты генератора. При достижении резонансных условий проявляется ЯМР. Высокая разрешающая способность ЯМР-спектрометров и стремление к исследованию вещества в естественном состоянии определили направленность использования метода. Как установлено на основании обширного экспериментального материала, полученного в лаборатории битуминологии ВНИИЯГГ, ЯМР дает важную информацию при изучении конденсатов и углеводородной фракции нефтей. В связи с этим из нефти предварительно удаляют смолисто-асфальтеновые компоненты , а конденсаты изучают в естественном состоянии. Трудоемким и ответственным этапом исследований является интерпретация ЯМР-спектров. На основании разработанных положений однозначно интерпретируются:

Изучение органического материала, полученного из попутно добываемых вод Самотлорского месторождения, показало, что 13—25% этого материала составляют нефтяные кислоты , в то время как концентрация кислот в добываемой нефти значительно ниже и не превышает 0,03 мас.%. Это свидетельствует о перераспределении нефтяных кислот между нефтяной и водной фазами и об обогащении ими пластовых вод. В табл. 4.9 приведены групповой состав и распределение по молекулярным массам основных типов кислот, выделенных из попутно добываемых вод. Сравнение данных таблиц 4.9 и 4.7 показывает совпадение характера алифатических кислот в воде и нефти.

Анализ экспериментального материала, полученного при исследовании распределения тепловых потоков в промышленных топках, приводит к другим выводам.

Ароматизацией синтина не могли не заинтересоваться и в Германии, для которой синтин был весьма важным углеводородным сырьем. В 1939 г. Кох 9 опубликовал статью, в которой привел сводку опытного материала, полученного другими авторами, а также описал'свои собственные опыты по проверке уже известных литературных и патентных данных, причем в качестве углеводородного сырья им были использованы различные фракции синтина . Им были обследованы главным образом хромовый и ванадиевый катализаторы, причем в качестве носителя была использована окись алюминия. Синтин, примененный Кохом, содержал довольно значительное количество олефинов. Так, в гептановой фракции с температурой кипения 92—95° содержалось 68% гептенов и только 32% гептана. Оказалось, что в опытах с хромовым катализатором при 500° вначале имеет место образование до 31% аро-матики в катализате, выход которого, однако, составляет только 77.6%, что указывает на значительную роль протекающих при

Настоящая книга написана по результатам этих исследований и работ других сотрудников СахКНИИ, проведенных в период 1952—1962 гг. В ней использована также часть справочного материала, полученного во ВНИИНП и опубликованного в книге С. Н. Павловой, 3. В. Дриацкой и др. .

На основании большого экспериментального материала, полученного при исследовании углеводородных фракций промышленного производства, составлена и предложена номограмма для определения температуры начала кристаллизации или излома смесей топлив и их фракций .

Обозначим количество влажного материала, поступающего на сушку, Gl в кг/ч, количество высушенного материала соответственно через cl и с2, а количество влаги, удаляемой при сушке, через W кг /ч.

где Gc — количество высушенного материала в кг; сс — теплоемкость высушенной части материала, в ккал/; tc „ — начальная температура сушки в °С; ta — температура материала, поступающего на сушку в °С; W — количество влаги, испаряющейся в процессе сушки в кг; Qn „ — теплопотери в окружающую среду при нагревании материала в ккал.

Обозначим: сс — теплоемкость сухой части влажного материала в ккал!; ст — теплоемкость транспортных приспособлений, в ккал/; в — температура поступающего на сушку материала, в °С; вк — температура материала после сушки, в °С; tr „ —

В сушилке воздух отдает часть своего тепла на испарение влаги массой W, которая затем удаляется из сушилки вместе с воздухом. Кроме того, тепло воздуха расходуется на нагрев от температуры tH до температуры t,. высушиваемого материала, поступающего на сушку в количестве GH и уходящего в количестве GK, на нагрев транспортных устройств массой GT , а также на потери в окружающую среду Опот. В сушилку может вводиться также дополнительно тепло Одоб через поверхность нагрева.

Основой материального баланса является закон сохранения материи, согласно которому количество материала, поступающего в процесс , равняется количеству продуктов, получаемых в результате процесса . Материальный баланс должен составляться как для всего технологического процесса, так и для отдельных его элементов. Материальный баланс составляют за единицу времени — час, сутки, год — или за цикл работы на единицу исходного сырья или готовой продукции, т. е. за тот отрезок времени, в течение которого перерабатывается определенное количество сырья или получается определенное количество продукта.

мелких частиц глин, песков и других пород и минералов. Вместе с речными водами выносятся и растворенные в них соли — около 0,1 км3 ежегодно. Частицы твердого материала, выносимые реками и отрываемые волнами и течениями от берегов, постепенно оседают на дне, образуя ил, содержащий много воды. По мере отложения новых слоев ила расположенные ниже слои уплотняются и превращаются в дальнейшем в осадочные породы. Помимо материала, поступающего с суши, на дне морей и океанов накапливаются также твердые части отмерших морских организмов . Эти остатки морских организмов встречаются во многих осадочных породах. На участках океанского и морского дна, далеко удаленных от берегов, накапливаются отложения, состоящие преимущественно из твердых остатков организмов.

* Пример. Определить: 1) выход бензина и других продуктов крекинга в процентах веса свежего сырья; 2) производительность установки термического крекинга по свежему сырью •— газойлю, необходимую для получения 300 т/сутки бензина; 3) загрузку печи, если при крекинге газойля с рециркуляцией получается 5% газа, 24% бензина, 10% крекинг-остатка и 61% промежуточных фракций .

В условии указан выход продуктов по отношению к загрузке печи. Выход конечных продуктов составляет, если пренебречь потерями, 100% израсходованного газойля или 5 + 24 +_ + 10 = 39% веса материала, поступающего на крекинг в печь.

Прикрытием или открытием крана 13 регулируется количество материала, поступающего для торкретирования.

где О — количество материала, поступающего на сушку, кг/ч, Wlt W3 — содержание влаги в исходном и высушенном материале, %, L — количество сухого сушичьного агента, кг/ч, dlt dt — влагосодержание сушильного агента до и после сушки, г/кг

Температура газов перед барабаном 750—820 °С, после барабана 100—110 °С , Влажность материала, поступающего на сушку, 24—26 % , после сушки 7—12 % Продолжительность сушки 10—40 мин Коэффициент заполнения объема барабана от 0,15 до 0,25