Главная -> Словарь

Приходится принимать

Выбор давления в колонне прежде всего предопределяется темпе-ратурньш уровнем перегонки. Так, ректификация высококипящих или склонных к разложению нефтепродуктов, углеводородов и других соединении обычно проводится в вакууме. Вещества, которые можно сконденсировать, используя водяное охлаждение, при обычных условиях принято разделять при атмосферном давлении. Если же вещество нельзя сконденсировать при помощи водяного охлаждения при атмосферном давлении, ректификация осуществляется при повышенных давлениях. Например, ректификация газов проводится при давлениях от . Необходимо следить за тем, чтобы на шариках и капиллярах не образовывалось пленок, которые нарушают правильность режима истечения.

На практике приходится сталкиваться с необходимостью определения-вязкости жидких нефтепродуктов при наличии очень малых количеств последних — от 0,001 до 2 мл. Естественно, что в таких случаях пользоваться стандартными вискозиметрами нельзя и приходится применять специальные вискозиметры.

Следовательно, в данном случае предпочтение отдается нефтям нафтенового основания. Для достижения этой цели приходится применять целый комплекс физических и химических процессов и методов.

Так как карбены и карбоиды практически отсутствуют в природных асфальтах и нефтях, а в товарных заводских прямогонных ас-фальтах присутствуют в виде следов или совсем отсутствуют, то при анализе этих продуктов можно пользоваться лишь двумя послед-ними растворителями.^Только при анализе нефтяных остатков высо-котемпературных процессов, содержащих карбены и карбоиды в количествах от 0,1—0,2 до нескольких процентов, приходится применять весь набор растворителей, предложенный Ричардсоном.

Как правило, растворяющая и избирательная способности растворителей антибатны, и обычно рост одного показателя ведет к снижению другого. Поэтому при выборе растворителя приходится принимать компромиссные решения.

Различие в температурных условиях экстракции предопределяется плотностью применяемости растворителя. При фенольной очистке из-за низкой разности плотностей растворителя и исходного сырья градиент экстракции снижают до минимума, так как при смешении вторичных потоков с близкими удельными массами сепарация фаз происходит гораздо медленнее и даже при сравнительно невысоких скоростях в экстракционных колоннах приходится принимать конкретные меры к снижению степени внугренней циркуляции промежуточных масляных фракций. Повышение градиента экстракции приводит к заметному повышению относительных скоростей контактирующихся фаз, в результате на отдельных участках по высоте экстракционной колонны не достигает фазовое равновесие. Кроме того, эмульгируемость системы фенол —углеводороды еще более ухудшает фазовое равновесие в потоках. Более высокая плотность фурфурола позволяет вести процесс очистки с высоким градиентом экстракции.

Отделение твердой фазы от маточного раствора как для дистил-лятного, так и для остаточного сырья в большинстве случаев осуществляется фильтрацией на барабанных вакуумных фильтрах непрерывного действия. Но при переработке остаточного сырья с применением избирательных растворителей высокой плотности, например дихлорэтана и его смесей с бензолом, для отделения твердой фазы от раствора применяют и центрифугирование. Избирательные растворители из продуктов депарафинизации регенерируют так же, как и при углеводородных разба^ вителях, перегонкой. Однако технологическое оформление процессов регенерации избирательных растворителей оказывается несколько сложнее, чем углеводородных растворителей-разбавителей, поскольку при регенерации избирательных растворителей приходится принимать специальные меры для достаточной осушки их от воды, обычно трудно отделяемой от этих рае-творителей.

В нефтезаводской практике применяются различные схемы секций подготовки сырья в пределах крекинг-установки. Вопрос выбора технологической схемы подготовительной секции является довольно сложным. При этом приходится принимать во внимание качество сырья, особенности выбранной системы крекинга, мощность регенератора, начальную температуру сырья, требования, предъявляемые к эксплуатационной гибкости крекинг-установки, и т. д. Весьма важным моментом, в значительной м?ре предопределяющим технологическую схему подготовительной секции, является выбор конечной температуры нагрева сырья перед контактированием его с катализатором.

Для химика, изучающего химизм рассматриваемых здесь реакций, тепловой эффект каталитического крекинга имеет второстепенное значение. Однако эта величина приобретает первостепенное значение при конструировании и эксплуатации промышленной установки. Известно, что реакции крекинга эндотермические, а удаление кокса с катализатора путем выжигания воздухом характеризуется экзотермическим процессом. Экономически целесообразно использование промышленной установкой части тепла, образующегося во время цикла регенерации для перевода сырья в паровую фазу и для самого крекинга. Такой теплообмен осуществляется в большей или меньшей степени па большинстве промышленных установок. При этом необходимо осуществление тщательного контроля за повышением температуры во время цикла регенерации. Выжигание 1 % кокса па катализаторе повышает в адиабатических условиях температуру катализатора на 316° С. Применяющиеся катализаторы не могут ьыдержать такое повышение температуры сверх температуры крекинга, поэтому приходится принимать меры для контроля за течением процесса регенерации. Промышленная установка каталитического крекинга является по существу большой конструкцией для контроля за выжигом кокса.

Теплота испарения нефтяных продуктов колеблется в зависимости от состава их. Для керосина напр., по Тумокому, теплота исиардаия около 70 кал. В случае такой неоднородной смеси, как яефгъ, приходится принимать некоторую среднюю теплоемкость. Во всяком: случае, она падает с увеличением молекулярного веса. Так, нагар., для галицийской нефти, теплота испарения погона 110— 130° равна 63,6, а для погона 170 — 190° только 60 . Величина этой константы для 'Гексана 79,4, для гептана — 74 и для декана — 61. Для цикло-гексана 87 кал. В тех случаях, когда высокие погоны имеют большую теплоту испарения, можно подозревать наличие крэкинга. Знание se-

Более новый вариант этого способа состоит в обработке 10 г асфальта 100 еж* хлороформа о 3 см3 концентрированной соляной кислоты. Раствор фильтруется, а осадок промывается СНС1з. Далее раствор слабо взбалтывается с водой и верхний кислый водный слой удаляется. Затем все хлороформные фильтраты соединяются, выпариваются и высушиваются при 105° . Дальнейшая обработка кислотой — по предыдущему. Полученный черный осадок промывается до нейтральной реакции, высушивается и взвешивается. Найденный вес перечисляется на навеску. Отфиль-троваяие этого осадка, когда его мало, можно производить в тигле Гуча, а когда много — в маленькой Бюхнероъской воронке. Совершенно очевидно, что такими способами можно узнать только количество чистых битумов: минеральные примеси остаются на фильтре при фильтровании первоначального раствора в эфире или хлороформе. Чтобы перейти к весовому количеству природного асфальта, приходится принимать во внимание среднее содержание минеральных примесей в природных асфальтах . Ясно, что подобные расчеты очень грубы.

При отсутствии верхней дренажной системы высоту водяной подушки в целях устранения опасности выноса ионита при его взрыхлении приходится принимать равной 45 — 50% от высоты слоя ионита. При наличии же верхней дренажной системы толщина водяной подушки может быть принята равной 25—30% от высоты слоя ионита. Дренажные колпачки на верхней плите следует монтировать так, чтобы колпачки своей щелевой или пористой поверхностями были направлены вниз. В противном случае полое внутреннее пространство колпачков неизбежно забьется зернами ионита при взрыхляющих промывках.

Загрузка колбы, продолжительность отбора дистиллята и скорость добавления экстрагента определяются концентрацией в исходной смеси отделяемого компонента. В основном приходится принимать эти величины на основании предварительных приближенных расчетов. Так, при Л ^ отделении 5% циклогексана от бензола \ и объеме исходной смеси 200 мл следует отогнать не 10 мл дистиллята, а несколько больше, учитывая как объем задержки дистиллята в колонке , так и некоторый унос растворителя . Таким образом, всего следует отобрать : 0,8 = = 21 мл дистиллята. Чтобы не потерять часть бензола , можно во время разгонки отобрать пробу дистиллята и определить для нее показатель преломления.

Температура охлажденных нефтепродуктов. В тепловых расчетах теплообменников приходится принимать числовое значение конечной температуры охлаждаемых нефтепродуктов. При этом можно руководствоваться данными, приведенными в табл. VI.6. - .

Для обеспечения необходимой разрешающей способности турбинного счетчика и повышения точности результатов измерения, особенно при поверке, в некоторых случаях приходится принимать меры для повышения частоты выходного сигнала ТПР и, следовательно, коэффициента преобразования. Это достигается различными способами. Например, в некоторых ТПР сигнал снимается не с лопастей турбинки, количество которых ограниченно, а с обода, насаженного на турбинку и снабженного зубцами, в других - со ступицы турбинки, на которой нарезаны зубцы и т.д. Иногда на корпусе ТПР устанавливают не один, а несколько МИД. Разрешающая способность сигнала ТПР может быть увеличена путем умножения частоты его выходного сигнала на определенное число в электронном преобразователе. Это намного проще и позволяет упростить конструкцию ТПР, не связывать параметры турбинки с параметрами выходного сигнала.