Главная -> Словарь

Температуры указывает

Рис. 3.7. Зависимость средней теплоемкости нефтяного кокса СР от температуры вторичного нагрева t

Измерение температуры вторичного затвердевания...... 109

Измерение температуры вторичного затвердевания

1, 2 — охлаждение перегретого пара; S, 4 — охлаждение конденсата; 5, в -— изменение температуры греющего пара; 7—9 — изменение температуры кипения выпариваемого раствора: Ю, 11 — изменение температуры вторичного пара.

Неименьшая температура, отмеченная на графике точкой 11, соответствует температуре пара при входе в конденсатор; она ниже температуры вторичного пара у поверхности раствора на величину гидравлических потерь в трубопроводе Дп, которые на практике составляют 1 — 1,5° С.

Рис 3 7. Зависимость средней теплоемкости нефтяного кокса СР от температуры вторичного нагрева t

•Основным показателем, практически однозначно определяющим габаритные, весовые и стоимостные характеристики любой трубчатой печи, является теплонапряженность радиантной поверхности. При проектировании отечественных печей принимают среднее значение теплонапряженности 20080 вт/м до температуры вторичного сырья 430 °С, 23260 вт/м2 - с 430 до 490 °С и 17445 вт/м2-выше 490 °С. Для печи фирмы "Фостер Уилер" указанный показатель равен 33150 вт/м .

довательно конвективные пароперегреватели и водяной экономайзер. Регенеративные воздухоподогреватели РВ.П-68Г вынесены за здание котельной. Предварительный подогрев воздуха осуществляется в калориферной установке. Регулирование температуры пара высокого давления производится изменением соотношения вводов топлива. Динамические колебания снимаются впрыском воды перед ширмами и выходным пакетом конвективного пароперегревателя. Регулирование температуры вторичного пара производится рециркуляцией дымовых газов. Газы отбираются за водяным экономайзером и подаются дымососом в топочную камеру через шлицы 6, расположенные ниже горелочного пояса.

ным средством регулирования температуры вторичного пара только при сравнительно чистых поверхностях промежуточного пароперегревателя. При этих условиях влияние рециркуляции оценивается в 2°С на каждый процент рециркулирующих газов. Однако по мере заноса золой труб промежуточного пароперегревателя эффективность газовой рециркуляции постепенно снижается. При сильно загрязненных конвективных поверхностях нагрева нормальный промежуточный перегрев не обеспечивается. Кроме того, обнаружилась недостаточная надежность узла ввода рециркулирующих газов в топочную камеру. Под действием высоких температур происходит коробление шлиц. Это приводит к -неравномерному вводу рециркулирующих газов по ширине топки, что снижает эффективность рециркуляции как средства, уменьшающего тепловые нагрузки на трубы НРЧ.

горелками 12 на фронтовой и задней стенах топочной камеры. В напорный газовый короб 7 можно подавать горячий воздух из трубопровода 8. Перед выходными пакетами пароперегревателя предусмотрен аварийный впрыск. Результаты испытаний парогенератора ТГМ-94 блока 150 МВт, проведенных Южным отделением ОРГРЭС , показали, что с помощью рециркуляции газов можно поддерживать номинальную температуру промежуточного перегрева при снижении нагрузки до 115 МВт. Коэффициент рециркуляции г доводился до 17%. Зависимость температуры вторичного пара от г оказалась нелинейной: при изменении г от 0 до 10% температура перегретого пара возросла на 23— 25 °С, а при дальнейшем изменении г от 10 до 17% указанная температура повысилась только на 12 °С.

1—г — охлаждение перегретого пара; 3—4 — охлаждение конденсата; 5—6 — температура греющего пара; 7—9 — изменение температуры кипения выпариваемого раствора' 10— // — изменение температуры вторичного пара

Увеличение глубины изотопной перегруппировки при понижении температуры указывает на более избирательное действие этого фактора на соотношение скоростей реакции изомеризации и алкилирования. Подобное же увеличение глубины изотопной перегруппировки следовало ожидать при использовании нейтрального растворителя, который одновременно должен снизить скорость реакции алкилирования. Изотопная перегруппировка при алкилировании бензола 14СН3 — СН21 в растворителе три-хлорбензоле достигает 20,5% и находится в прямой зависимости от температуры и продолжительности процесса. При алкилировании бензола ;этилфторидом при контакте с BF3 в присутствии растворителей н-гексана, циклогексана и витроме-тана изомеризация достигала 50, 34,1 и 3,5% соответственно . По-видимому, полярность растворителя определяет не только скорость реакции алкилирования, но и структуру промежуточного реакционного комплекса. В сильно основных растворителях побочные реакции подавляются. Кроме того, резко повышается избирательность при атаке отдельных положений ароматического кольца. При реакции без растворителя или в слабо основном растворителе катализатор связывается с алкил-

Так, из рис. 16 можно заключить, что, начиная с некоторого участка, в первом реакторе наблюдается постоянство температуры. Поскольку реактор является адиабатическим, постоянство температуры ^указывает на прекращение реакции дегидрирования, протекающей с поглощением тепла; дальнейшее увеличение высоты первой реакционной зоны не может изменить конечного результата. Вследствие низкой температуры в этой зоне остальные реакции, за исключением реакции изомеризации, по-видимому, также не протекают. Кроме того, такое распределение температур показывает, что в том случае, если активность

Благодаря межмолекулярным взаимодействиям асфальтены проявляют свойства высокоэластичности. Зависимость деформации от температуры указывает на наличие фазовых переходов, характерных для полимерных систем . В литературе описана установка для изучения термомеханических характеристик CAB , на которой получены экспериментальные кривые для нефтяных смол и их комплексов .

Несовпадение изменения периода с с изменением других физических свойств, характеризующих кристаллическую структуру и ее дефектность , при изменении времени и температуры указывает на существование не одного, а нескольких видов дефектов. В работе предположено, что графитация графитирующихся углеродных материалов протекает в две стадии; первая заканчивается в течение нескольких минут .

мации от температуры указывает на нали-

больше, чем может вступить в реакцию при данных условиях; падение температуры указывает на недостаточную дозировку серы .

После ввода зажженной горелки в калориметр температура воды, выходящей из калориметра, постепенно повышается, достигает максимума и остается практически постоянной. Это постоянство температуры указывает на установившееся тепловое состояние калориметра. Скорость подачи воды и газа регулируют таким образом, чтобы температура выходящей из калориметра воды была выше температуры поступающей воды на 10—12°, а температура

Колонку выдерживают в течение 20 — 30 минут при заданном орошении, без отбора газа, для приведения системы в равновесное состояние. Отбор газа производится с постоянной скоростью и при постоянном орошении. Температура верха колонки при отборе газа должна соответствовать температуре кипения отбираемого углеводорода. Повышение температуры указывает на конец отбора данного углеводорода и переход к другому углеводороду. Оптимальные скорости отбора и орошения изменяются в зависимости от конструкции примененной колонки и состава анализируемого газа.

Благодаря межмолекулярным взаимодействиям асфальтены проявляют свойства высокоэластичности. Зависимость деформации от температуры указывает на наличие фазовых переходов, характерных для полимерных систем.

После ввода зажженной горелки в калориметр температура воды, выходящей из калориметра постепенно повышается, достигает максимума и остается практически постоянной. Это постоянство температуры указывает на установившееся тепловое состояние калориметра. Скорость подачи воды и газа регулируют таким образом, чтобы температура выходящей из калориметра воды была выше температуры поступающей воды на 10—12°, а температура отходящих из калориметра продуктов сгорания была близка к температуре окружающего воздуха.

Колонку выдерживают в течение 20—30 минут при заданном орошении, без отбора газа, для приведения системы в равновесное состояние. Отбор газа производится с постоянной скоростью и при постоянном орошении. Температура верха колонки при отборе газа должна соответствовать температуре кипения отбираемого углеводорода. Повышение температуры указывает на конец отбора данного углеводорода и переход к другому углеводороду. Оптимальные скорости отбора и орошения изменяются в зависимости от конструкции примененной колонки и состава анализируемого газа.