Главная -> Словарь

Аналогичные построения

Расходные показатели и структура затрат процесса прямого гидрирования синтетических жирных кислот в спирты приведены в табл. 55. Для сопоставления в этой же таблице помещены аналогичные показатели для процесса гидрирования бутиловых эфи-ров синтетических жирных кислот.

Такая ориентация ПАВ обусловлена как ван-дер-ваальсовыми силами притяжения между углеводородными цепями, так и силами взаимного отталкивания их полярных групп при высоких концентрациях присадки в системе. Пока мицеллы имеют небольшие размеры, они преимущественно концентрируются в фильтрате обезмасливания. При этом церезин обедняется присадкой, что ведет к возрастанию его р„ и а. Для фильтрата аналогичные показатели снижаются, особенно р„, что говорит о высокой концентрации присадки в этом продукте. В этой области скорость фильтрования суспензий петролатумов снижается до уровня скорости фильтрования без присадки. При введении более 0,1% присадки наряду со сферическими мицеллами образуются более крупные пластинчатые мицеллы ПАВ, и присадка обнаруживается как в твердой, так и в жидкой фазе. Возможно также взаимодействие части мицелл между собой с образованием крупных агрегатов, благодаря чему скорость фильтрования увеличивается, но уже не достигает максимума. Аналогичные результаты получены при использовании присадок АзНИИ и ПМА'Д в качестве модификаторов структуры кристаллов твердых углеводородов. Следовательно, присадки этого типа обладают адсорбционным механизмом действия при кристаллизации твердых углеводородов в процессе обезмасливания.

Такая ориентация ПАВ обусловлена как ван-дер-ваальсовыми. силами притяжения между углеводородными цепями, так и силами взаимного отталкивания их полярных групп при высоких концентрациях присадки в системе. Пока мицеллы имеют небольшие размеры, они преимущественно концентрируются в фильтрате обезмасливания. При этом церезин обедняется присадкой, что ведет к возрастанию его р„ и ст. Для фильтрата аналогичные показатели снижаются, особенно р„, что говорит о высокой концентрации присадки в этом продукте. В этой области скорость фильтрования суспензий петролатумов снижается до уровня скорости фильтрования без присадки. При введении более 0,1% присадки наряду со сферическими мицеллами образуются более крупные пластинчатые мицеллы ПАВ, и присадка обнаруживается как в твердой, так и в жидкой фазе. Возможно также взаимодействие части мицелл между собой с образованием крупных агрегатов, благодаря чему скорость фильтрования увеличивается, но уже не достигает максимума. Аналогичные результаты получены при использовании присадок АзНИИ и ПМА'Д в качестве модификаторов структуры кристаллов твердых углеводородов. Следовательно, присадки этого типа обладают адсорбционным механизмом действия при кристаллизации твердых углеводородов в процессе обезмасливания.

индекс, приобрел в настоящее время самостоятельное значение для определения степени катагенеза органического вещества . Обычно используется соотношение 22- и 3-метил-/21- и 9-метил-фенантренов. В исходном органическом веществе выше концентрации а-замещенных структур . По мере увеличения степени катагенеза растут концентрации более устойчивых р-замещенных метилфенантренов. Аналогичные показатели справедливы, очевидно, и для 3- и а-метилнафталинов.

аналогичные показатели для катализатора крекинга "Цео-кар- 2" и катализатора гидроочистки "АКМ".

Функциональные свойства пластичных смазок ПСНМ приготовленных по предлагаемой рецептуре, представлены в табл. 9.15 и 9.16. Для сравнения в указанных таблицах приведены аналогичные показатели широко распространенной в настоящее время смазки серии ВНИИНП-242. Результаты испытаний позволяют заключить, что смазки серии ПСНМ обладают улучшенными антифрикционными, противоиз-носными и противозадирными свойствами при сохранении объемно-механических свойств на уровне лучших известных аналогов. Применение предлагаемой смазки обеспечило снижение диаметра пятна износа и значительное повышение нагрузок заедания и сваривания.

1. Катализаторы должны обладать определенной каталитической активностью. Этот главнейший показатель соответствия катализаторов своему назначению определяется на лабораторных установках, где осуществляется основной технологический процесс, для которого предназначен данный катализатор. На этих лабораторных установках определяют процент выхода целевого продукта или процент конверсии исходного сырья или другие аналогичные показатели. Иногда .проводится сравнение испытуемого образца катализатора с эталонным, активность которого известна. В качестве показателя активности алюмосиликатных катализаторов для каталитического крекинга

адсорбции гексана; на рис. 13 — аналогичные показатели при адсорбции пропана. Как видно из этих кривых, силикагель значительно уступает активированным углям при адсорбции пропана, но при адсорбции гексана •оба адсорбента почти равноценны.

Американская нефтепереработка является наиболее сложной из всех аналогичных отраслей в мире. Если в структуре мировых мощностей на начало 2001 г. доля процессов каталитического крекинга составляла 16,9%, каталитического риформинга — 13,6%, каталитического гидрокрекинга — 5,2%, алкилирования и полимеризации — 2,5%, или в сумме — 38,2% от мощностей по прямой перегонке, то аналогичные показатели для нефтепереработки США составили соответственно 35,2; 18,5; 9,1; 6,5, или в сумме 69,3% от мощностей по прямой перегонке. Соответственно, мощности по гидроочистке составляют 45,0% и 65,6% .

Материальный баланс крекирования исходного вакуумного газойля ж смеси его с рециркулятом дается в табл.2, в ней же представлена плотность остатков. Аналогичные показатели при крекировании газойля каталитического крекинга представлены в табл.3.

тически мало отразилось на результатах лабораторной оценки их эксплуатационных свойств. Все же наблюдается некоторая тенденция к ухудшению моющих свойств и моторной характеристики по мере углубления фенольной очистки. Однако у образца 3 масла , как и у образца 1 , эти показатели остаются удовлетворительными и превосходят аналогичные показатели южных масел.

Входящий в абсорбер газ Gn+1 и уходящий насыщенный абсорбент 1„ встречаются в нижнем сечении, т. е. их составы должны удовлетворять уравнению рабочей линии . В результате взаимодействия потоков газа и жидкости на нижней тарелке абсорбера образуются равновесные потоки газа и жидкости, составы которых определяются точкой / на равновесной кривой. Проведя горизонталь до пересечения в точке 2 с рабочей линией, получим состав жидкости, стекающей с вышерасположенной тарелки. Продолжив аналогичные построения, наконец достигнем точки А, находящейся на рабочей линии, координаты которой определяются составами уходящего из абсорбера газа F, и свежего абсорбента Х0. В данном случае число теоретических тарелок равно пяти.

Для расчета числа тарелок в десорбере строят ступенчатую линию между рабочей и равновесной линиями . Точка В, находящаяся на рабочей линии А В, определяет состав газа Ym на выходе из десорбера. Этот состав газа определяет в свою очередь концентрацию жидкости Хт, стекающей с верхней тарелки десорбера . Ордината точки 2, лежащей на рабочей линии, дает состав газа, поднимающегося с нижележащей тарелки. Продолжив аналогичные построения, придем к точке Л, координаты которой определяют составы десорбирующего агента F0 и абсорбента, уходящего из десорбера. В данном слу-

Таким образом, при давлении п и температуре t графически найдены составы равновесных жидкой и паровой фаз х' и у'. Аналогичные построения могут быть выполнены и при других температурах системы в диапазоне ta — tw или при другом внешнем давлении п.

Продолжив аналогичные построения, получим ступенчатую линию W—

Проводя аналогичные построения, придем к точке А, которая находится на рабочей линии и координаты которой определяются составами уходящего из абсорбера газа У, и поступающего в аппарат абсорбента Х0. Очевидно, что число горизонтальных или вертикальных отрезков между рабочей и равновесной линиями соответствует числу теоретических тарелок N, необходимых для заданного извлечения компонента. В рассмотренном примере N — 5.

Проведя аналогичные построения, придем в точку А, лежащую на рабочей линии, координаты которой определяют составы десорбирующего агента У0 и покидающего десорбер тощего абсорбента X,. Число горизонтальных или вертикальных отрезков ступенчатой линии между равновесной и рабочей линиями определяет число теоретических тарелок в десорбере, которое в данном случае равно 5. Чем меньше X,, тем лучше работа

Если третья конода пройдет правее точки R3, то при выбранном расходе растворителя для получения рафината заданного качества трех ступеней экстракции будет недостаточно и аналогичные построения следует продолжить.

Расчет ступеней экстракции может быть начат, например, от точки А, положение которой определяется концентрациями встречных неравновесных потоков в нижнем сечении аппарата. Уходящие с первой тарелки потоки рафината Р, и растворителя I, находятся в равновесии, и концентрации в них извлекаемого компонента определяются точкой ), находящейся на равновесной кривой. Между первой и второй тарелками движутся встречные потоки Р, и L2, концентрации извлекаемого компонента в которых отвечают точке 2 на рабочей линии. Абсцисса точки 2 дает состав растворителя Х2, стекающего со второй тарелки. Со второй тарелки уходит поток рафината, находящегося в равновесии с потоком растворителя, покидающего ту же тарелку . Продолжив аналогичные построения, получим концентрации XN+ , и YN, которые отвечают точке В на рабочей линии. В результате для изменения состава рафината в заданных пределах потребовалось три теоретические ступени контакта.

Таким образом, графически при давлении я и температуре 1г определен состав паровой и жидкой фаз , находящихся в равновесии. Аналогичные построения могут быть выполнены и при любых других произвольно выбранных температурах в пределах to, — t-ш, например составы хъ' и уч' при температуре tz-

Продолжая аналогичные "^построения ломаной '' а^а^Ъ^Ь^ и т. д., получим составы паров, поднимающихся с любой тарелки концентрационной части колонны, которые определяются ординатами точек Ьг, абсциссы же этих точек определяют составы жидкости, стекающей с тарелок ///, // и /. Очевидно, такое построение ломаной линии необходимо проводить до тех пор, пока горизоЕгталь ее не достигнет значения ординаты, равной составу ректификата уо.

Проводя аналогичные построения, получим ступенчатую линию C1d1c2d2c3d3 и т. д., у которой ординаты горизонтальных участков характеризуют составы паров, поднимающихся с той или иной тарелки, а абсциссы вертикалей определяют концентрацию потока жидкости.