Главная -> Словарь

Исходного неочищенного

Предложена принципиальная технологическая с:хема процесса, включающая стадию крекинга углеводородного сырья в присутствии катализатора, несколько подготовительных и заключительных стадий , а также вариантов аппаратурного оформления отдельных стадий. Так, для приготовления суспензии исходного нефтепродукта с порошкообразным катализатором и транспортировки полученной суспензии через теплообменник рекомендовалось использовать соответствующие типовые установки для кислотно-контактной очистки масел. Предложена реакционная камера, снабженная устройством для замкнутой рециркуляции суспензии, сепараторы в различном исполнении для отделения отработанного катализатора от нефтепродуктов. В систему были включены дозаторы, насосы, ректификационная колонна и устройство для регенерации отработанного катализатора. Катализатор отделялся путем испарения всех нефтепродуктов за счет снижения давления без охлаждения суспензии или отгонки бензинов из предварительно охлажденной суспензии.

Лабораторные установки непрерывной ректификации предназначены: для моделирования процесса разделения исходного нефтепродукта на две или более фракции заданного состава;

Для проведения испытаний электросепаратора, а также опрессовки и гидравлических испытаний отдельных узлов был смонтирован стенд. В его состав входили баки чистой воды и исходного нефтепродукта, стеклянная емкость для малой дозировки нефтепродукта, насос марки ВЦН-1, расходомер марки МО-58, манометр, металлические трубы, шланги и запорная арматура.

Бак чистой воды заполнялся водопроводной водой. Для имитации морской воды в бак добавлялась поваренная соль из расчета концентрации последней 3 г/л. Большее содержание соли в воде на протекающие процессы практически влияния не оказывает. В баке исходного нефтепродукта находился либо мазут марки МФ, либо смесь дизельного топлива и дизельного масла марки М—16Д в соотношении 3:1. Его использовали в работе стенда при получении больших концентраций нефтепродукта в воде . Меньшие концентрации создаются при помощи мерного сосуда, вместимостью 1 300 мл. Все три емкости подключались к всасывающей линии насоса. При работающем насосе, регулируя вентили, можно получать любую заданную концентрацию нефтепродукта в пределах от 0 до 100 %. Для уменьшения давления и расхода эмульсии напорная линия была закольцована. Благодаря этому, образующаяся эмульсия неоднократно проходила через насос и обладала большой устойчивостью против коалесценции. На напорной линии был установлен расходомер и обратный клапан.

22% углеводородов, хотя основную часть их составляют твердые продукты коксования. Отсюда следует, что наиболее целесообразно подвергать коксованию максимально освобожденные от углеводородов нефтяные остатки или, наоборот, полностью обес-смоленные углеводороды. Нагревание в среде инертного газа мало сказывается на глубине реакций уплотнения и карбонизации, в то время как нагревание в среде водорода оказывает заметное влияние на состав продуктов термического превращения . Это указывает на наличие химического взаимодействия водорода и исходного нефтепродукта в процессе его термического превращения.

Б работе рассматриваются результаты исследований влияния температуры и фракционного состава продуктов арланикой нефти на вязкость остатка шюарекинга. Опыты проводились на пилотной установке Уфимского опытного завом БашНИИ НП производительностью 2,5 л/ч оеэ рециркуляции и давлении 2,0 МПа при температуре на выходе из змеевика 450, .470, 500, 510°С. С целью г оценки влияния группового химического и фракционного состава исходного нефтепродукта на селективность процесса к снижению вязкости были наработаны продукты, выкипающие в пределах Э5

В то время как добавка 6% продукта конденсации снижает температуру застывания масла с —1° до —26°, а в больших дозировках не обнаруживает дальнейшего повышения эффективности, добавка всего 1% активной фракции продукта снижает температуру застывания того же масла до —20°. Для экстракции 1 часть сырого продукта обрабатывают, например, при нормальной температуре трижды, применяя каждый раэ по 3 части смеси керосина с амиловым спиртом в соотношении 1:12. После такой обработки остается около 15% нерастворимых веществ, которые приблизительно в 6—7 раз активнее исходного неочищенного материала .

Из сырья, гидроочищенного при объемной скорости 0,5 ч~!, получают в процессе каталитического крекинга бензин с содержанием серы 0,07%, непредельных углеводородов 24,0% и ароматических 13,3%. В получаемом из очищенного сырья легком газойле содержание серы снижается с 2,87 до 0,68%, йодное число — с 11,5% до 6,9%. Бензин, образующийся из исходного неочищенного сырья при таком же режиме крекинга, содержит серы 0,55%, непредельных углеводородов 29,1%' и ароматических 9,4%. Следовательно, фракции бензина и легкого газойля, полученные в процессе каталитического крекинга сырья, которое было очищено при объемной скорости 0,5 ч~', не требуют дополнительной очистки при производстве из этих дистиллятов товарных продуктов.

1) каталитический крекинг исходного неочищенного газойля;

талитический крекинг исходного неочищенного газойля; каталити-

ческий крекинг исходного неочищенного газойля и последующая

гидроочищенное при объемной скорости 0,5 час~*1 дает бензин с содержанием серы 0,07 %, непредельных углеводородов 24% и ароматических 13,3%. Бензин, полученный из исходного неочищенного сырья, содержит соответственно серы 0,55%, непредельных углеводородов 29,1% и ароматических 9,4%.

Для сравнения технико-экономических показателей предварительной гидроочистки вакуумного газойля и последующей гидроочистки продуктов крекинга были проведены экономические расчеты по следующим вариантам: каталитический крекинг исходного неочищенного газойля; каталитический крекинг исходного неочищенного газойля и последующая гидроочистка бензина и легкого газойля; каталитический крекинг вакуумного газойля, предварительно гидроочищенного при объемной скорости подачи сырья 2,0 ч"1.

1. Каталитический крекинг исходного неочищенного газойля.

2. Каталитический крекинг исходного неочищенного вакуумного газойля и гидроочистка 'бензина и легкого газойля каталитического крекинга.

бензина эксплуатационные расходы существенно возрастают. Увеличивается себестоимость бензина и легкого каталитического газойля. В связи с этим суммарные затраты в варианте гидроочистки продуктов крекинга возрастают на 1,9 млн. руб. в год по сравнению с затратами в варианте каталитического крекинга исходного неочищенного сырья. Наряду с этим возрастают на 1,8 млн. руб. капиталовложения в суммарном выражении, а также на 5,78 руб. капиталовложения, отнесенные на 1 т бензина. С углублением очистки сырья крекинга эксплуатационные расходы увеличиваются. Однако вследствие увеличения выхода бензина его себестоимость при крекинге очищенного сырья меньше, чем при переработке неочищенного сырья. При гидроочистке сырья с объемной скоростью подачи 2 «г1 и менее капиталовложения, отнесенные на 1 т бензина, оказываются меньше, чем в случае первого 'Варианта.

Наиболее распространенными и изученными методами специальной подготовки сырья каталитического крекинга являются сернокислотная и гидрогенизационная очистки. Оба этих метода очистки позволяют значительно снизить содержание вредных компонентов сырья каталитического крекинга: смол, металлов, сернистых и азотистых соединений. При каталитическом крекинге очищенного сырья увеличивается выход бензина и легкого газойля, улучшается их качество. Так, гидроочистка вакуумного газойля арланской нефти позволяет увеличить выход бензина при одинаковом выходе кокса на 32—61% по сравнению с крекингом исходного неочищенного сырья. Гидроочистка дает возможность наиболее глубоко изменить качество очищаемого продукта. В результате „даже из высокосернистых нефтей типа арланской и чекмагушской можно получить бензин и легкий газойль, удовлетворяющие нормам по серасодержанию.