Главная -> Словарь

Оптимальное отношение

Марганец применяют вместе с щелочью в виде стеарата или солей жирных кислот, получающихся в самом процессе. Наиболее простой и распространенной формой марганца является перманганат калия, которого расходуют около 0,3% от веса парафина . Этим самым образование оксикислот сводится до минимума . Оптимальное количество щелочи соответствует 0,05% Na2O, поэтому достаточно даже того незначительного количества мыла, которое' вносится в реактор для окисления вместе с обратным парафином.

.Вопросу подбора для разных условий карбамидной депара-финизации растворителей-активаторов и установлению величины их оптимальной добавки посвящено большое количество исследований как советских, так и зарубежных авторов . В перечисленных работах можно найти дальнейшие по- \ дробности по выбору активаторов. В работе А. М. Кулиева с сотрудниками указывается, в частности, что потребное количество активатора зависит от его природы . Так, при депарафинизации дистиллятов сураханской нефти в растворе углеводородного растворителя оптимальное количество вводимого активатора составляет: метилового спирта — 2%, этилового спирта — 4%, изопропилового спирта — 25% и ацетона или ме-тилэтилкетона — 50%. При применении в качестве активатора изопропилового спирта важное значение имеет содержание в нем воды, которое должно составлять 8—9% . Роль воды в этом активаторе заключается, по мнению авторов, в повышении растворимости в нем карбамида, который в безводном изопропило-вом спирте, особенно в присутствии углеводородного растворителя, растворяется недостаточно.

В литературе имеются данные о положительном влиянии добавок в небольших количествах высокоароматичных продуктов в сырье каталитического крекинга . Исследование влияния на агрегативную устойчивость добавления в вакуумный газойль западносибирской нефти ароматических активирующих добавок показало , что агрегативная устойчивость системы "газойль — оптимальное количество добавки" обеспечивает вынос из реактора компонентов, наиболее склонных к коксованию. В качестве активирующей добавки использовали: 1 — экстракт селективной очистки III масляной фракции ; 2 — дистиллятный крекинг-остаток ; 3 — остаточный крекинг-остаток этой же нефти. При оптимальном количестве активирующей добавки 1 уменьшается выход кокса с 9.9 до 3.8% при постоянном выходе газа и бензина. При использовании активирующих добавок 2 и 3 выход кокса снижается до 3.1 и 3.5%. При сопоставлении результатов крекинга вакуумных газойлей западносибирской и парафини-стой маигышлакской нефтей выявлено что для газойлей с высоким содержанием парафинов требуется повышенный расход активирующей добавки.

В результате проведенных пробегов установлено , что снижение содержания фенола в технологическом конденсате путем подачи углеводородного газа в низ райзера возможно. Хотя второй пробег по объективным причинам, связанным с существенными колебаниями качества и количества подаваемого сырья, не позволил однозначно определить оптимальное количество необходимого топливного газа для полного удаления кислорода, было установлено, что уровень снижения содержания фенола зависит от количества подаваемого сухого газа, качества сЪГрья и его загрузки. Анализ полученных данных показал, что, несмотря на высокий, стехиометрически достаточный для восстановле-

Нефтедобывающие буровые платформы устанавливаются на поверхности моря. Правильное размещение платформы не только означает оптимальное количество открытых скважин, но и сводит к минимуму число необходимых дорогостоящих платформ,

Шихта, содержащая оптимальное количество мономеров, обеспечивает получение бутилкаучука с непредельностью 1,6 % моль.

При испытании синтезированных ПАВ на эмульсии жигулевской нефти было установлено, что оптимальной величиной алкильного радикала является С9. Это согласуется с данными А. Г. Гобжила и Ф. С. Попеску . А. А. Петров также приходит к заключению, что оптимальное количество молей присоединенной к алкилфенолам окиси этилена, приходящееся на 1 атом углерода алкильного радикала, равно 3—5 при длине радикала С,—С13 и что ГЛБ их равно 16—18 .

Эффективность mpem-бутилаце-тата возрастает с повышением концентрации ТЭС в бензине , а также с ростом октановых чисел базовых бензинов . При этом возрастает и оптимальное количество эфира, обеспечивающее наибольшее повышение октанового числа .

зации фракций дизельного топлива различных нефтей от количества метанола, подаваемого в процесс. Для всех исследованных нефтей оптимальное количество метанола при депарафинизации составляет 4$; при большем его количестве температура застывания не понижается, и, следовательно, отбор н-алканов от потенциала не изменяется.

На промышленной установке фтористоводородного алкилирования изобутана при 45 °С промышленной олефиновой фракцией С3—С5 указанного состава можно получать алкилат с октановым числом 92,1 . При том же сырье можно повышать октановое число до 93,9, снижая температуру процесса до 4 °С и добавляя оптимальное количество промотора . При снижении температуры увеличивается выход первичных продуктов алкилирования, однако в отсутствие промотора это лишь незначительно повышает октановое число алкилата, поскольку снижение температуры тормозит не только нежелательные, но и желательные реакции. Действие промотора заключается в ускорении переноса водорода и изомеризации бутиленов без заметного ускорения нежелательных процессов. В результате качество алкилата улучшается. Добавки CF3SO3H и FSO3H также способствуют образованию продукта алкилирования. Это означает, что, несмотря на более низкую температуру, выход алкилата на модифицированном катализаторе будет, по крайней мере, не ниже, чем при работе в присутствии HF без добавок.

Применение аналогичного метода при гидродеалкилировании алкилпроизводных нафталина приводит к значительному коксообразованию. Оно может быть уменьшено путем подачи в реакционную зону водяного пара. По-видимому, в этих условиях частично может протекать гидродеалкилирование водородом, выделяющимся при конверсии водяного пара. Оптимальное количество водяного пара, подаваемого в процесс термического

Несмотря на указанные трудности, способ с использованием хлористого алюминия находит все более широкое применение . Реакция происходит практически без давления при 50—70 °С в реакционных башнях высотой 15 м. В этих условиях имеет место каталитическое переалкилирование, поэтому высокоалкилированные продукты целесообразно снова возвращать в процесс. Оптимальное отношение бензол : пропилен составляет примерно 4,5 -^-4,7:1, выход 98% в расчете на бензол, расход катализатора 0,025 г/кг кумола.

Величина рН раствора должна быть в пределах 8,5—10,5, так как при более высоких величинах выход КМГП уменьшается вследствие разложения, а в нейтральной или кислой области самоокисление идет слишком медленно. Большое значение для выхода имеет отношение кислотной фазы к углеводородной части. Скорость реакции повышается с увеличением степени разбавления кумола. С другой стороны, при этом уменьшается выход в единицу времени на единицу объема. Как уже было сказано, оптимальное отношение составляет 3 : 1 .

А. Прямое алкилирование. Толуол и этилбензол легко алкилируются при обычной температуре этиленом под давлением 20 — 35 am в присутствии небольшого количества катализатора — безводного А1С13, однако при этом имеется большая склонность к образованию высших полиалкилбензолов. Относительные количества диалкильных и триал-кильных продуктов повышаются при увеличении избытка исходного ароматического углеводорода и уменьшении времени контакта с катализатором. Применение смешанного катализатора, состоящего из одной части РеС13 и одной части А1С13 , позволяет добиться более быстрого поглощения этилена даже при низких температурах и давлениях. Сравнительные количества диалкильных и триал-кильных продуктов при этом также увеличиваются; сам по себе FeCl3 неактивен. При алкилировании этилбромидом и этилсульфатом смешанный катализатор не имеет преимуществ по сравнению с одним А1С13. В табл. 1 приведены типичные данные по выходам смеси этилтолуолов и диэтилтолуолов , а также выходы ди- и триэтилбензо лов, полученных алкилированием по Фриделю-Крафтсу.

В трубчатых печах со стенами из щелевых панельных горелок оптимальное отношение соответствует tld = 2 для центрального двухрядного и трехрядного экрана. Для двухрядного настенного экрана оптимальное отношение соответствует tld = 1,6-М, 8.

Эксплуатационному персоналу следует, кроме того, найти оптимальный режим работы деизобутанизатора, в частности лучшее место ввода сырья и оптимальное отношение между количеством орошения и верхним продуктом .

в присутствии серной кислоты было показано, что изопара-финовые углеводороды уже при комнатной температуре легко алкилируются олефинами . Наиболее благоприятная для процесса концентрация серной кислоты 96 — 97% и оптимальное отношение олефинов к парафинам 1 : 2. Продукты алкилирования изобутана бутпленами в основном являются смесью 2,2,4-триметилпентана, 2,3,4-триметилпен-тана и 2,2,3-триметилпентана, причем содержание последнего может быть увеличено повышением температуры алкилирования. Таким образом, реакция алкилирования, так же как и реакция полимеризации, сопровождается побочными реакциями изомеризации.

При достаточном избытке жидкой фазы при данной температуре, способной удерживать в растворе все группы твердых углеводородов, кроме одной, по мере охлаждения раствора остальные типы углеводородов могут кристаллизоваться на решетках первично образовавшихся кристаллов. Если будет сохраняться некоторое оптимальное отношение между выделяющимися углеводородами, то форма кристалла будет соответствовать первично образующейся. В идеальном случае на решетке первично образующихся кристаллов будут накапливаться все более низкоплавкие углеводороды. Та часть их, которая при данной температуре не перешла в кристаллическое состояние, в конечном слое кристаллической решетки представляет собой ориентированные жидкие кристаллы. Образование ориентированных жидких кристаллов •обусловлено стремлением молекул расположиться энергетически наиболее выгодным образом вплотную и параллельно друг другу. Это так называемое 'ТЩШПВ^ГДП ""ч™"— вообще говоря, характерно для соединений, содержащих длинные цепи.

Необходимая кратность пропана при осаждении смолисто-ас-фальтеновых веществ зависят от концентрации желательных углеводородов в сырье. Для малоомолистого сырья с высоким содержанием парафино-'Масляных компонентов требуется более высокая кратность пропана, чем для сырья, богатого смолисто-асфальтено-выми веществами. Например, при деасфальтизации концентрата малосмолистых эмбенских нефтей оптимальное отношение продана к сырью составляет около 8: 1 , а при деасфальтизации гидрона смолистой бавлинской нефти — 4:1. Не менее важным условием является температура процесса деасфальтизации. Его целесообразно вести в сравнительно узком интервале температур — примерно 50—85 °С, так как до 40—'50 °С нейтральные смолы, хотя и плохо, но растворяются в пропане, а при температуре 90°С, близкой к критической температуре пропана •, многие ценные углеводороды не растворяются в нем и выпадают вместе со смолами.

При более высокой температуре и под давлением, при котором фтористый водород находится в жидком состоянии, образуется много высококипящих полиалкилированных углеводородов. Продолжительность реакции составляет 5—15 мин. Оптимальное отношение изобутана к продену опять-таки равно 4 : 1 или 5 : 1, а объемное отношение углеводорода к фтористому водороду 1:1.

В лабораторных условиях оптимальное отношение этилена к воздуху составляло 1 : 10, а оптимальная температура равнялась 268°, т. е. значительно выше, чем в опытах в крупных масштабах, в которых, однако, время контакта было больше. В этом процессе, как и в других, температура и время контакта связаны до известной степени обратной зависимостью, т. е. если уменьшать время контакта, то оптимальная температура повысится. При 268° наилучшее время контакта равняется 1 —1,2 сек.

с колебаниями свойств пленкообразователя и с ограниченной возможностью изменять режимы работы оборудования. Кажущаяся возможность подстройки работы диссольвера к свойствам пленкообразователя практически не реализуема, так как известно , что для диссольвера, т.е. вертикального аппарата с дискофрезерной мешалкой, существует оптимальное отношение мощности привода мешалки к ее диаметру и числу оборотов, которое зависит от плотности и вязкости диспергируемой пасты при скоростях сдвига, возникающих при вращении мешалки.