Главная -> Словарь

Сравнительные характеристики

Катализатор «Стандард Ойл Дэвэлопмент Компани», известный под названием катализатор «1707», имеет следующий состав: 72,4 MgO — 18,4 Fe203 —4,6 CuO — 4,6 К20 . В лабораторных опытах с этим катализатором из чистых w-бутенов были получены предельные выходы бутадиена порядка 85% при 20%-ной конверсии и 72% при 40%-ной конверсии. Однако во время заводских опытов с менее чистым бутеновым сырьем была достигнута более низкая избирательность . Активным дегидрирующим компонентом катализатора является железо. Предполагается, что медь в какой-то мере также способствует повышению активности катализатора и служит также стабилизатором. Калий, присутствующий, по-видимому, в виде К2С03, является промотором и способствует взаимодействию отложившегося кокса с паром. Применение в качестве промотора гидроокиси калия является большим достижением, так как по своему промотирующему действию она намного превосходит гидроокиси натрия, лития, кальция и других металлов, ранее использовавшихся в катализаторах. Сравнимых результатов можно достичь только путем применения очень дорогих рубидиевых и цезиевых промоторов. Во время работы катализатора содержание промотора снижается, однако количество его можно восполнить подачей с сырьем или водяным паром раствора К2С03. В настоящее время в литературе описаны многочисленные модификации катализатора «1707» . Лабораторные опыты показывают, что вместо железа в катализаторе могут быть использованы марганец или кобальт, а вместо •окиси магния — окиси цинка, бериллия или циркония. Окись цинка,

Образцы готовили смешением компонентов катализатора в виде паст с влажностью 16-18%, последующим экструзионным формованием, сушкой и прокаливанием полученных экструдатов. Формование паст в гранулы осуществляли через вертикальный пресс со стальными фильерами с различными формующими каналами. С целью получения сравнимых результатов образцы обычного и фигурного катализатора различных размеров экструдировали из одного замеса в одинаковых условиях.

Приведенные выше режимы обкатки нельзя признать оптимальными и обоснованными. Работы ВНИИТНЕФТЬ в этой области показали, что при обкатке двигателей нет никакого смысла возвращаться от более тяжелых к более легким режимам, так как существенной приработки поверхностей трения при этом не происходит. Кроме того, приработка поверхностей трения при выбранных оптимальных условиях происходит значительно быстрее, чем это предусмотрено программами испытаний. Учитывая, однако, что работы в этой области применительно к двигателям с воспламенением от сжатия пока не закончены и не внедрены, в практике для получения сравнимых результатов испытаний рекомендуется пользоваться приведенными выше режимами обкатки и режимами испытаний автотракторных дизелей.

При сжигании 1 м3 метана выделяется 35,8664 МДж тепла, 1 м3 оксида углерода 12,7376 МДж, водорода 10,8521 МДж, тяжелых углеводородов 71,2300 МДж. Поскольку теплота сгорания газа определяется его составом, а состав не остается постоянным даже на одном и том же заводе, для получения сравнимых результатов данный объем газа пересчитывают на равноценный по количеству тепла объем газа с некоторой условной теплотой сгорания. В качестве такой условной теплоты сгорания принимают величину 16,7600 МДж/м3 для коксового газа и 4,190 МДж/м3 для доменного газа. Пересчитанный объем газа называют приведенным по теплоте сгорания.

Для индивидуальных жидких веществ давление насыщенного пара, т. е. пара, находящегося в равновесии с жидкостью, является физической константой, зависящей только от молекулярных свойств данной жидкости и от температуры. Для жидкостей неоднородного состава, таких как бензины, давление насыщенных паров при данной температуре является сложной функцией состава бензина и зависит от объема пространства, в котором находится паровая фаза. Это объясняется тем, что при разных объемах будет испаряться, т. е. переходить в паровую фазу, разное количество компонентов с наибольшим давлением пара, и, следовательно, состав жидкой фазы будет также различным. Таким^образом, для каждого соотношения жидкой и паровой фазы равновесие паров будет устанавливаться с жидкостью разного состава, а это и повлияет на величину давления насыщенного пара. Поэтому для получения сравнимых результатов практических определений это необходимо учитывать и поддерживать соотношение паровой и жидкой фаз постоянным, т. е. проводить определения в стандартной аппаратуре.

ствие сравнимых результатов при испытании катализатора с раз-

Описанная методика определения прочности катализатора недостаточно совершенна . Основными недостатками ее являются плохая сходимость параллельных определений, отсутствие сравнимых результатов при испытании катализатора с разным насыпным весом. Кроме того, при испытании в стандартных условиях целых шариков свежего катализатора наблюдается ничтожная величина износа. Вследствие этого данные, полученные при стандартных условиях испытания свежего катализатора, пропорциональны содержанию в пробе брака по разбору . Следовательно, испытание катализатора в эрлифте по существу позволяет получить величины прочности, аналогичные получаемым при помощи простого разбора.

Для определения величины избытка серы в реакционных газах берут пробу газа из специального отверстия на газоходе. Разграфленный лист картона с клетками, указывающими номер реторты и время отбора пробы, подносят к отверстию на газоходе. Вынимается штырь или игла, закрывающие отверстие, и струя газа ударяет в лист картона, оставляя на нем пятно прилипшей серы. Для получения сравнимых результатов лист держат под струей определенное время, например 5 или 10 сек.

Для получения сравнимых результатов теплоту смачивания следует определять всегда в одинаковых условиях.

Для получения сравнимых результатов необходимо, чтобы анализ газов происходил при постоянных температурах и давлении и одинаковой степени их влажности.

Выделив описанным способом осадки сульфата бария, измеряли их активность. Для получения сравнимых результатов необходимо соблюдать определенные условия работы. Методика измерения достаточно полно изложена в литературе . Оказалось целесообразным наполнять нутч почти до самого края, зеркало жидкости во время отсасывания держать на одном и том же уровне и осадок при промывании не взмучивать. Сульфат бария, осевший на стенках нутча, смывали метанолом. После отсасывания последних количеств жидкости верхнюю часть нутча снимали и только тогда прекращали отсасывание. Таким способом во всех случаях получали равномерный по толщине слой сульфата бария. Вкладыш с фильтром, осадком и покровным кольцом помещали в кювету и сушили. По окончании сушки производили измерения. После измерения фильтр и осадок прокаливали во взвешенном тигле и остаток взвешивали. При измерениях учитывали вес сульфата бария и толщину слоя.

малый внутренний объем заполнения рабочими жидкостями. Сравнительные характеристики пластинчатого и кожухотрубчатого теплообменников приведены в таблице 3.1.

Приводятся сравнительные характеристики нефтей и нефтепродуктов; данные по составу газов, растворенных в нефти, групповому углеводородному составу фракций; кривые НТК и характеристики остатков. Для некоторых нефтей изложены групповой углеводородный состав масляных фракций и характеристика компонентов масел,

В табл. 4.2 приведены сравнительные характеристики колбы Мановяна и колбы Богданова одинаковой вместимости.

На рис. 5.9 показаны насадки трех типов для вакуумных лабораторных колонн, обладающие минимальным сопротивлением. Эти насадки были- испытаны при ректификации тяжелых остатков нефти, некоторые их сравнительные характеристики приведены в табл. 5.4.

В табл. XIV-1 приведены сравнительные характеристики насадок.

ТАБЛИЦА XIV-1 Сравнительные характеристики насадок относительно колец Рашига

Сопоставление результатов оценки топлив этим методом с данными испытаний на полноразмерных камерах сгорания и на двигателях в высотных условиях полета или на стендах показывает, что метод позволяет объективно установить сравнительные характеристики сгорания топлив.

В справочнике изложены теоретические основы процессов нефтепереработки, описаны конструкции аппаратов, даны их сравнительные характеристики, эксплуатационные данные и методы расчета. Два предыдущих издания справочника получили заслуженное признание читателей. Книга до сих пор является настольным пособием для специалистов, занимающихся изучением и проектированием технологических процессов переработки нефти и газа. Третье издание переработано с учетом современных отечественных и зарубежных данных.

На рис. 111-54 приведены основные типы насадок, а в табл. III. 17 и III.18 — их сравнительные характеристики.

Таблица III. 15. Сравнительные характеристики тарелок различных конструкций

Таблица III.17. Сравнительные характеристики насадок относительно колец Рашига