Главная -> Словарь

Температура абсорбента

Все процессы, приведенные выше, за исключением процессов Ветрококк — H2S * и Стретфорд, основаны на химической или физической абсорбции «нежелательных» серо-кислородсодержащих соединений и последующей десорбции их из абсорбента и направлении кислых сероводородсодержащих газов на установку по производству серы типа Клауса. Процессы Ветрококк — H2S и Стретфорд основаны на абсорбции сероводорода химическим растворителем и окислении его в регенераторе до серы за счет присутствия в абсорбенте соответствующих активных добавок и кислорода, который поступает в нижнюю часть регенератора вместе с воздухом . Процессы Ветрококк — H2S и Стретфорд чаще всего применяют для очистки газов с низким содержанием сероводорода, область применения их ограничивается парциальным давлением H2S в очищенном газе до 0,002 МПа и в исходном газе до 0,07 МПа . В СССР окислительно-восстановительные процессы Ветрококк — H2S и Стретфорд не нашли пока практического применения для очистки природных и нефтяных газов от сероводорода. За рубежом эти процессы используют, как правило, на установках небольшой мощности. В США процесс Ветрококк не применяют из-за высокой токсичности растворителя .

Средняя температура абсорбции определяется как средняя величина между температурой сырого газа и температурой насыщенного абсорбента

Анализ полученных данных показал, что селективность очистки газа снижается с увеличением плотности орошения , высоты рабочей зоны абсорбера и температуры , причем наибольшее влияние на селективность оказывает температура абсорбции. По результатам опытных испытаний МДЭА-процесс был рекомендован для промышленной апробации, а также определена область оптимальных значений технологических параметров процесса. Концентрация H2S и СО2 в регенерированном растворе амина, г/л: 0,4...0,8 и 2...3, соответственно. Показатели работы установки сероочистки приведены в табл. 3.2 в сравнении с данными, полученными при проведении процесса очистки с использованием растворов ДЭА.

-45; 6) - 30; в) - 15

В первом приближении теплоту абсорбции qA можно принять равной теплоте конденсации. Выделяющееся в процессе абсорбции тепло

В процессе исследования изменяли только температуру в нижней кубовой части аппарата; все остальные параметры были неизменны: расход исходного нефтяного газа составлял 1370 м3/ч, удельный расход абсорбента 2,85 л/и3 газа, соотношение тяжелого и легкого абсорбента было 1 : 2, температура абсорбента не превышала 7—10 °С, рабочее давление составляло 1,58 МПа.

2. Рассчитывают абсорбер. Поскольку температура абсорбента, поступающего в узел предварительного насыщения, будет известна только после расчета десорбера и системы рекуперативных теплообменников, она предварительно полагается равной нулю, а после уточнения корректируют тепловую нагрузку на пропановый испаритель абсорбера Х-2 и пропановый испаритель АОК Х-3. В результате расчета абсорбера определяется тепловая нагрузка на пропановый испаритель Х-2, материальные потоки, покидающие абсорбер GS, yig, Lto, xilo, температурный режим в колонне.

При испытаниях использовался абсорбент с исходной концентрацией железа 7 г/л. В дальнейшем при снижении температуры атмосферного воздуха ниже нуля раствор переводили в зимнюю форму добавлением этиленгликоля. При этом концентрация железа снижалась до 4 г/л. В обоих случаях достигалась полная очистка кислых газов от сероводорода: при высоте столба абсорбента 4 м сероводород на выходе установки на обнаруживался. В период испытаний температура атмосферного воздуха изменялась от -10 до +10°С, однако температура абсорбента за счет тепла реакции превышала 25°С, что позволяло поддерживать высокую скорость реакций на стадиях абсорбции и регенерации.

где: А- степень абсорбции, %; Т - температура абсорбента, °С. Коэффициент корреляции г = 0,98.

приводящего к ухудшению извлечения компонентов газовой смеси. Температура абсорбента на выходе будет равна

Если выделенное при абсорбции тепло не отводить, то температура абсорбента на выходе из аппарата без учета нагревания газа и теплопотерь в окружающую среду будет равна

да абсорбента или числа тарелок в абсорбере. Чтобы избежать этого, в одном-двух сечениях аппарата проводят промежуточный отвод тепла О, обеспечивая тем самым на выходе из абсорбера необходимую температуру tN. При промежуточном отводе тепла температура абсорбента на выходе из абсорбера будет равна

Температура абсорбента tK при выходе из абсорбера приближенно может быть вычислена из следующего выражения:

где :'орбции и регенерации.