Главная  Переработка нефти и газа 

Скачать эту книгу

0 1 2 [ 3 ] 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54

90200

-т h-300

5 -300 IV F

- 150 Ф VI г 100 "О

- 15

10 Hfi WO

6 ™ -60-{h -4

-3 Пропан-"P°"" -2 -40-

-30--20-

Этан

VIII

Изобуган

... -I0-

-0,4 Бутен-1- - 0.3 Бутан О •: транс-Буген-г 5- цис.-Бутен-2 10-

20-30-40-

-0.03 Пентан -0,02 50-1

2-Метилбутан

60--70 - Гексан

С

Гептан

Рис. 1.10. График для определения констант фазового равновесия (номогра.има Уинна)

Критическое даапение алканов нормального строения можно определить но уравнению Р= 10(7,022 - 0,008 Т). Для расчета критического давления нефтяных фракций используется уравнение Льюиса:

где К = 5,53 + 0.855 -(Туд - Tig )/60; Туд и Tjg - температуры выкипания 70% и 10% фракции при разгонке по ГОСТ 2177-82.

1.2. ТЕПЛОВЫЕ СВОЙСТВА 1.2.1. ТЕПЛОЕМКОСТЬ

Теплоемкость газообразных предельных углеводородов С, кДжДкмоль К) в зависимости от числа Л углеродных атомов в молекуле можно определить по формуле

= 1,3314 + 10,8857 N.

Для расчета средней теплоемкости жидких нефтепродуктов прелтожены уравнения:

= 1,444 + 0.00371 (Т- 273)(2.1 - p,j), кДжДкг К);

= 1(0,403 + 0,0091)/Щ] (0,0547К + + 0,35), ккалДкг °С).

где Т, 1 - температуры, выраженные в А" и °С соответственно; - характеризующий фактор.

Для определения тегыоемкости ряда жидкостей, широко применяющихся в химической промышленности, можно воспользоваться но.мофаммой, приведенной на рис. 1.11. Зависимости теплоемкости жидких нефтяных фракций и нефтяных паров от плотности и тсмпера1уры представлены на рис. 1.12 и 1.1 J.

150.

roo-3

50 Н

-50-.

-100

О 20 21

8 11

°10 °зо

29 12

19 017 18

- 0,3

- 0,4

15*-

- 06

0..26 "31

О 34

35 О

Г 0,8

- 09

36 О- 1,0

Рис. 1.11. Номограмма для определения теплоемкости жидкости

Таблица к рис, 1.11

50 ГОО 150 200 250 300 350 400 450 500

(, °С

Рис. 1.12. Зависимость теп.1оемкости жидких нефтяных фракций от плотности и температуры

500% l.§°°f 0.80

400 300 200 100 0

0,30 0,35 0.40 0,45 0,50 0,55 0,60 0,65 0,70 0,75 0,80 Cp, ккалДкг О

Рис. 1.13. Взаимосвязь между теплоемкостью паров нефтяных фракций, плотностью и температурой

1.2.2. ТЕПЛОТА ИСПАРЕНИЯ

Для определения теплоты испарения нефтяных фракций исп используются формулы:

/жп = L (- + Тм) (кДж/кг);

Кс„ = 661,5р1- Т; (1,733 - 1,813рЦ) -

- (0,00059рЦ- 0,00015) (кДж/кг);

К<-„ = 23,6 -Zllg(1000Р/ TJ (ккал/кг),

где - средняя молекулярная температура кипения нефтепродукта при атмосферном давлении, К; Р - даатение, кгс/см1

в табл. 1.6 приведены да1П1ые о тегиюте испарения алканов, а с помощью рис. 1.14 можтю определить теплоту испарения нефтяных фракций в зависимости от молекулярной массы и характеризующего фактора фракции.

11 (2 (2

0n!3т0rlтt-\000000l/-lO С?С чо -г - О ОС чО Г о

- о о

о -

in

•л ° *ч

22 S §

m ГО FN

- ГЧ ОС

чО о fN

rt ГП ON

- on"

ly-) - ОС о

о - ОС о

ОС - чС

Ст" ОС ЭС

m го

чoafOOOOOo0noo - -i о ON ОС г-

го го га гч гч

sC »vO Ti-

ro го го го

1. »п

1/- TJ- ГЧ ON CTV CTN

эо гп эс

ОО ГО

\о го

- - ШчОчОООчО -

0\ ОО -

" - WO JD О Г- 1/1

го ГМ ГЧ rs

Г~ - о 0 CTN гч

Tj- го - О Tj- гч о

OOCTOOЭOЭOЭOЭC

ЭО ЭО ГО iri rj ГЧ Tt - эс Tf о чС "О

1ПОООчОГЧ1Г)ЭОЭССТГЧчОООО - ОС

го о о

- О ОС -

ГОГОГОГОГОГОГОГОГЧГЧГЧГЧГЧ

го

ГчОГЧчОШООгоГ-О

о - ОСГ-- - - СТЭО

ТГ Tf

чО ОС ОО "70 ГЧ ГЧ

- - эо

\6 о

ГЧ ОС гч

ГЧ - -

ОС »п гч

»П гч гч гч го

ОС ОС гч

iri!aNro(N004C4COro Tt т}- гч in го

гоосчогоо -

тГ-гОГОГОГОГЧГЧ -

S g S °

i i