![]() |
|
Главная Переработка нефти и газа б.Полагая т„ = 0,97, по формуле (5.54) находим к.п.д электродвигателя с учетом потери его мощности -1-1 = 0,963 ; U-ib(U0,507) 2-0,97-0,507 U t-"") (1.0,428) 2-0,97 0,428* = 0,959. 7.Мощность, потребляемая электродвигателями основного и подпорного насосов, при работе на рассматриваемом режиме в соответствии с формулой (5.53) nmpj 2
= 657727 Вт; = 178464 Вт. 8.Удельные энергозатраты на перекачку нефти на рассматриваемом режиме по формуле (5.52) Е = 855-990 (178464 + 14 - 657727) = 11,151: = 11,1? кг т 9.Ддя остальных режимов перекачки расчеты выполняются аналогично. Их результаты представлены в табл. 5.6. Таблица 5.6 Удельные энергозатраты на перекачку для условий примера 5.5
10.На основании данных табл. 5.5 наносим на график (рис. 5.5) величины удельных энергозатрат на перекачку при соответствующей производительности нефтепровода и проводим огибающую ломанную линию через них.
1000 ![]() Рис. 5.5 Зависимость удельных энергозатрат на перекачку от производительности нефтепровода для условий примера 5.5 Как видно из рис. 5.5, величины удельных энергозатрат, соответствующие режимам 10, 32, 35 и 36, находятся выше огибающей ломаной линии, что свидетельствует о неэкономичности этих режимов. Таким образом, рассматриваемый нефтепровод может экономично работать только на режимах 1, 14, 18, 22, 23, 28 и 39. 11.Имея перечень возможных экономичных режимов перекачки, нетрудно вычислить продолжительность работы на каждом из них для выполнения планового задания. Пусть, например, в течение месяца (х =720 ч) необходимо перекачать V= 650000 м нефти. При этом средняя производительность перекачки в этот период Q. 650000 720 Ближайшие к данной производительности экономичные расходы перекачки составляют Q, =855м/ч и Q, =990м/ч. По формулам (5.56) находим продолжительность работы нефтепровода на этих режимах : , 990-855 902.8 - 902.8 ; • 990-855 Удельные затраты электроэнергии при такой работе по формуле (5.57) Е = 650000 1 kRt * ч (10,2 •855-465,1+ 11,1-990-254,9) = 10,6- Пример 5.6. Рассчитать давление на входе в первый по ходу подпорный насос для схемы перекачивающей станции, приведенной на рис. 5.6. Перекачивается нефть, имеющая плотность 860 кг/м и кинематическую вязкость 2510-6 м2/с, с расходом 1100 мЗ/ч насосами НПВ 1250-60. Принять, что наиболее удаленный резервуар находится на расстоянии 870 м от подпорного насоса, а остальные величины: Zp=5M, z„„=-1,5m, кз=0,2мм. Нефть, имеющая температуру начала кипения 315К, перекачивается при температуре 293К. Решение 1.Средняя скорость нефти в трубопроводе по формуле (5.8) 4-1100 U = - 3600-3,14-0,512-и во входном патрубке насоса - = 1,49м/с U. =и = 1,49 2.Соответствующие числа Рейнольдса по формуле (5.10): 1,49-0,512 Re = 25-10 0,610-0,800 0,512 0,800 [ь; б =30515; = 0,б10м/с. = 19552. 25-10" 3.Коэффициент гидравлического сопротивления в трубопроводе по формуле (5.14) / 68 V" Я = 0,11- 3,9-10""+- =0,0249. V 30515J ![]() в нефтепровод ![]() Рис. 5.6 Технологическая схема головной насосной станции: 1 - площадка фильтров и счетчиков; 3 - основная насосная; 4 - площадка регуляторов; 5 - площадка запуска внутритрубных инспекционных снарядов; 6 - резервуарный парк 4.Гидравлический уклон и потери напора в трубопроводе: 0,0249 1,49 1 = - 0,512 2-9,81 = 0,0055; h, =0,0055-870 = 4,79 м. 5.Согласно технологической схемы, приведенной на рис. 5.6, на пути нефти от резервуара до насоса имеют место следующие местные сопротивления: 1) выход из резервуара; 2) однолинзовый компенсатор; 3) две задвижки; 4) тройник с поворотом; 5) два отвода 90»; 6) фильтр; 7) вход в вертикальный насос. б.По формулам (5.66) - (5.73) вычисляем коэффициенты этих сопротивлений: ком,и =0.153 + 5964/30515 = 0,348; комп1=0,35 + 3,58-10-ехр[з,56-10-(150000-30515)] = 0,602; =2,15-10•19552--=13,3; яиф.= 0,147-30515/(30515-16700) = 0,325; W =0.5-0,325 = 0,163. Остальные величины принимаем по рекомендациям § 5.8: для выхода жидкости из резервуара it, = 0,92; для полностью открытой задвижки £,ззд„ =0,15; для фильтра £,ф =2,2; для тройника с поворотом . = 3,0. Таким образом, сумма величин коэффициентов местного сопротивления = 0,92 + 0,348 + 2-0,15 + 3,0 + 2-0,602 + 2,2 + 0,163 + 13,3 = 21,5. 7.Суммарные потери напора на местных сопротивлениях по формуле (5.25) Z1 4Q h„ =21,5- = 2,43м. 2-9,81 8.Напор на входе в насос по формуле (5.65), в которой величину Hp принимаем равной взливу «местного» остатка 0,3 м, р., l 01325 5 j 5q3 M4 4J9 2,43 = 11,5m. Ppg 860-9,81 2-9,81 9.Давление насыщенных паров нефти при температуре перекачки по формуле (3.20) Рз =101325-ехр 10,53 Г. 315 293 j = 45956 Па и напор, соответствующий р, 45956 h =-= 5,45 м. 860-9,81 Ю.Число Рейнольдса для насоса по формуле (3.14) Re. 551250. " 60-25-Ю- Так как Re„ > 20000, то коэффициент сопротивления на входе в насос =1,0. И.Поправки к кавитационному запасу на температуру и вязкость по формулам (3.26): ДЬ, =0,449-5,45""= 1,0 м; Ah =1- = 0,019 м. " 2-9,81 12.Допустимый кавитационный запас насоса при перекачке нефти по формуле (3.25) АЬд„„.„=2,2-1,1-(1-0,019) = 1,21м. 13.Правая часть неравенства (3.19) - + Ah. 45956 , 0,61 , ,. + 1,21- = 6,64 м. 2g 860-9,81 2-9,81 Так как 11,5 > 6,64, то неравенство (3.19) выполняется и, следовательно, всасывающая способность подпорного насоса обеспечена. Пример 5.7. Рассчитать продолжительность полного удаления газовой фазы из участка нефтепродуктопровода длиной 18 км, с внутренним диаметром 355 мм при перекачке по нему бензина вязкостью 0,61-10-6 мУс с расходом 354 мУч. Принять поверхностное натяжение на границе газовое скопление - бензин равным 0,022 Н/м. Расчетная схема нефтепродуктопровода приведена на рис. 5.7. Начальные объемы газовых скоплений в верщинах: № 1 - 10,2 м; № 2 - 1,7 мЗ; № 3 - 9,3 мЗ; № 4 - 12,6 мЗ; № 5 - 4,9 мЗ. 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 [ 26 ] 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
![]() |
![]() |