Главная  Переработка нефти и газа 

Скачать эту книгу

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 [ 86 ] 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124

о о.

я О.

~ S

1 i i

со"со CN - - о" о"

Ю о ЮС0СЧО1--1о--О-, t-.,

(--Гю-т сосчсч"csc"-- - - оо"

о 1л c)o CM t-. ?oо юэто сО СЧ осо ю-сг" го~со CS сч сч ~--Г

сч lO. сч со со

С -"1 0 СЧ со Г-1 о t- сто сч 1ГЭ

с- о со CN сч сч - - - о о о

г-- - со ссч со со С- СсО - стГ г-" lto-3*" го со сч сГ -.-Г -г о"

- СГ-. --а- г- сч сг-со сч 1-сГ со" го" сч - -" о" о" о"

со --c..f- - iO N. o c oiai!X со со"сосч"сч"сч -."-Г-"-г -Го" с;" о"

ir3COCOC4cO--COiOON.C40

сссоюсо со" -

О со - со Vco"~ -."о"

CJi -сг* N. сч СЭ f-;.C4 -- сзо о со со"-з<со сч со -."-"-Г.-Г,~;"о"оо"

СЧО СЗ CS-о -СОЮОСОСОСОС1СО

ofco" Ti-" ч-" со" со сч" cn" cn" -Г -" -" о" о

--з- сл .со со сч -1 со" -Г .-Г-Го о" оо"

OlcCC4N.Tj*C4-OCcN.COtO.

--о" " -Г -Г «" -" -" о о" о о о" о"

CO =0 CN CO CO CJ5 t>CO сч - CJ3 f- О.

ю"со~со"сч сч"-"~ - -" " о" о" о"

?:-!"-"S"S" I М I 1 ! I I I.

со N- - - о Cico N- со Ю тг со

со" сч" сч" "" -" -" -<" о" о" о" о" о" о" о"

сч N..O ЮСЧ с С--10.СО - о со со lO

in"co" ггсчсч"-" -"---"-Го" о" о"

lO о ю < -ЬСО с

о о о с

СЧЮ о Ю о ос - i- сч сч со l

\о о

3 . S S

CL о. с- о о U а 1)

Э" S-

(U X

По табл. 251, 252 и по полученному значению определяется уточненное значение модуля стока М и расхода Q. Путем повторных расчетов и последовательного приближения определяется окончательное значение расхода Q, которое должно отличаться от предыдущего на -5%.

Таблица 253

Значения х

Модуль

Уклоны склонов в тысячных

Таблица 254

Значения v

Примечания. При нарастании вре.чени значительно падает показатель модуля стока, что может привести к уменьшению значения расхода Q. В " тех случаях, когда получается большое значение для времени с максимальный расход может получиться не со всей площади, а с ее части прп сокращенном времени добегания, которое устанавливается проверочными перерасчетами.

2. Если время стекания по склону к нижней точке лога (замыкающий створ) превысит время стекания по склону к верхней точке лога и по логу до замыкающего створа, то в расчет - прини.мается большее время.

• § 63. ПРОЕКТИРОВАНИЕ СЕТИ ДЛЯ СБОРА И ОТВОДА ДОЖДЕВЫХ ВОД ОТ ИЗОЛИРОВАННЫХ ПЛОЩАДОК

В нефтезаводских и нефтепромысловых устовиях возникает необходимость изолированного отвода загрязненных нефтепродуктами дождевых сточных вод от обвалованных резервуарпых парков и от площадок технологических установок.

Количество дождевых вод, отводимых от изолированной площадки, определяется по общей формуле, приведенной в § 51-

У макс ------- - b-F Л кек

У15акс= - - Г Л/сек.

Коэффициент стока ф получает в данном случае постоянные значения, как указано в § 53.

На фиг. 210 показан пример последовательного ряда площадок, обслуживаемых общим дождевым коллектором 1-2- 3-4. Время добегания с площадок /, II, III соответственно равно 2f], 4, 4. исчисляемое приемом, указанным в § 54.

Фиг. 210

Отвод дождевы.х вод с замкнутых площадок /, U и /

Расчетное количество дождевых вод, стекающих по площадке / и отводимых по участку 1-2, будет равно

Q, = - - Л Л1сек.

По полученному расходу Qi и по уклону /i 2 в условиях полного заполнения определяются диаметр i n и скорость г»!-: , а также время протока по участку

tl-2 - - .

Общее время добегания к площадке в точке 2 будет равно 4 = 4 + 4-2 мин.

К этому моменту времени количество дождевых вод, стекающих с площадки II, будьт равно

Q3 = - -b-F,

Q2 = -

Ъп-р2 Л/сек

(4 + 1-2)"

и общий расчетный расход дождевых вод на участке 2-3 будет равен

Qo-s =Qi + Q2 л/сек.

По полученному значению Q2-3 и по уклону /о-з в условиях полного заполнения определяются (г-з , "Эз-з и

4-3 =

Расчетное количество дождевых вод, стекающих с площадки III, будет равно:

(4 + 4-2 -f4-3 Г

.Фз-/з л/сек.

Расчетное количество дождевых сточных вод, отводимых по участку 3 - 4 к расчетному сечению 4, определится

Q3-4 + Q, + Qs-

По полученному значению Q3-4 и по уклону /3-4 обычными приемами определяются расчетные 3-4 и 03-4

§ 64, ПРОЕКТИРОВАНИЕ ОБЩЕСПЛАВНОЙ КАНАЛИЗАЦИОННОЙ

СЕТИ

Расчет общесплавной канализации слагается из:

1) расчета канализационной сети, учитывающего совместный отвод производственных и атмосферных сточных вод в условиях выпадения расчетного дождя;

2) контрольного перерасчета сети в условиях ее работы в сухую погоду.

При расчете канализационной сети на объединенный расход производственных и дождевых сточных вод требуется составление ведомости расходов производственных вод по расчетным участкам. -Ведомость составляется по форме, показанной в табл. 255.

Таблица 255

Ведомость расчетных расходов производственных сточных вод

Порядок заполнения ведомости следующий: В графе 2 показывается площадь, примыкающая к расчетному участку;

В графе 3-удельный расход сточных вод, который - принимается равномерно распределенным по территории предприятия (§ 46); в расчете удельного расхода учитываются коэффициенты часовой неравномерности;

в графу 4 вписывается произведение значений граф 2 и 3;

в графу 5 вписывается расход вышележащего расчетного участка без сосредоточенных расходов;

в графы 7, 8 и 9 в том же порядке вписываются сосредоточенные расходы сточных вод;

в графу 10 вписывается сумма расходов по графам 6 и 9.

Гидравлический расчет ведется по форме, показанной в табл. 24». В нее вносятся новые графы: между графами 10 и 11 вписываются 1) расходы производственных вод, полученные из ведомости по табл. 255, и 2) суммы дождевых и производственных вод.

По окончании расчета составляется профиль по форме, показанной на фиг. 211.

Масштабы профиля принимаются: горизонтальный-по масштабу плана коллектора, вертикальный-Vioo или Угоо*

При составлении профиля необходимо придерживаться следующих правил:

1) при изменении размеров сечения открытых каналов или глубины их заполнения соединение должно производиться по расчетному зеркалу воды. Для труб разных диаметров, как правило, их соединение должно производиться по расчетному

зеркалу допуская также соединение „шелыга в шелыгу". Во всех случаях дно лотка входной трубы не должно быть ниже лотка выходной трубы;

Фиг. 211

Профиль канализационного канала

2) при изменении уклона трубопровода с меньшего, на больший при диаметре от 250 яя и выше допускается переход с большего диаметра на меньший. При этом разница в диаметрах для труб диаметром до 300 яя не должна превышать одного размера по сортаменту. Для труб диаметром от 350 яя и более диаметры должны приниматься в соответствии с гидравлическим расчетом;

3) в тех случаях, когда по условиям рельефа .местности скорость движения воды на низовых участках по сравнению с верховыми существенно снижается, такое уменьшение скорости должно осуществляться при проектировании постепенно на протяжении нескольких участков.

В техническом проекте на профиле должны быть показаны: подземные сооружения, пересекающие канализационный коллектор, материал труб, специальные основания под трубами, разрезы грунтов по скважинам, уровень грунтовых вод и пр.

По окончании основного гидравлического расчета общесплавной канализационной сети производится контрольный гидравлический перерасчет в условиях ее работы в сухую погоду.

При этом проверяются расчетные скорости течения по трубам при отводе только производственных сточных вод, сохраняя принятые по основному расчету размеры сечения каналов (диаметры труб) и уклоны.