Главная  Переработка нефти и газа 

Скачать эту книгу

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 [ 93 ] 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124

Фиг. 232 Гидроэлеватор систе.мы ЭШЗ

7-крышка; 5-наголовник; Л-диффузор; патрубок водяной; о-трехходовой кран;

б-камера смешения; 7-корпус водяной камеры.

Фиг. 233 Эжектор 200 ГОСТ 749S-55

Количество перекачиваемой пульпы определяется выражением

0 = - м!ч.ас,

а расход рабочей воды выражением

Gj = - м/шс, и

где Q -объем смеси жидкости и песка (пульпы), откачиваемой из емкости, м1ч,ас;

ц-коэффициент инжекции = -, имеющий значения от 0,5 до 1.

Напор, возникающий у входа в выкидную трубу (за диффузором) без учета потерь в напорном трубопроводе, определится

где Л.,-геометрическая высота подъе.ма, м; 7об-объемный вес пульпы.

Необходимый напор рабочей еоды перед соплом Я= 1,ЗЭ/1(и+1)2 м.

Диаметр сопла

Диаметр горловины

Длина камеры смешения 4 и длина диффузоров с углом конусности а. = 12° - /д принимаются

4 = (5-8)rf, и = мм,

где == (2 - 3) if,. .

Диаметр камеры смешения в плоскости, проходящей через конец сопла (встречного насадка)

81-Gi-u

где lie, H-наружный диаметр сопла, равный dc-r-2 мм; 8-коэффициент, принимаемый равным 0,5;

к. п. д. встречного насадка, равный 0,88-0,92. Коэффициент полезного действия гидроэлеватора определяется

Т1г.-э =---.

G,{H-h)

Суточное количество осадков, подлежащих откачке из песколовок и нефтеловушек, определяется по формуле

где Q-среднечасовой расход воды, поступающей в узел нефтеулавливания, м1час] Ап-концентрация взвешенных веществ в поступающих

сточных водах, кГ/м; АГв-то же в выходящих сточных водах, kFjm;

я-число секций песколовок или нефтеловушки. Вес твердых веществ, удаляемых гидроэлеватором

р -- л:/ сек,

где S-число откачек в сутки (5=1);

7-продолжительность одной откачки в мин. (Г=30мин.). Вес воды, эжектируемой с осадками

=г кГ/сек,

где 8-отношение твердой фазы к жидкой. Вес эжектирующей воды

Р2 П1

= - кГ/сек, к

где /с-коэффициент подсоса, равный

(1+Р) 1-i-lL.

где Tl и Гз-Удельные веса эжектирующей и эжектируемой воды.

Расход эжектирующей воды

Расход эжектируемой воды Секундный расход пульпы

1= , л/сек;

Чг=~ , л/сек;

Яи-Я1 + q2 + - , л/сек, Т

где т-удельный вес породы взвешенных веществ (г = 2 651 Удельный вес пульпы

Т = Pi+P2+P

Tl ъ

При расчете рекомендуется принимать отношение твердой фазы к жесткой в пульпе от р = 0,15 до р = 0,50 (в конце и начале отсгсывания).

Диаметр пульпопровода рекомендуется определять по упрощенной формуле, обеспечивающей ско[.ость движения, не допускгющей осаждения взвешенных частиц (критическая г, скорость)

о,4а5.,Г-

где „-секундный расход пульпы, м/сек, определяемый по предыдущему расчету; ц-минимальная гидравлическая крупность осаждаемой взвеси, ког-оря может быть принята: для песколовок 0,018-0,025 л1./сек "й для нефтеловушек 0,С02- 0,018 м/сек.

Удельные потери напора в пульпопроводе in определяются

где Тп-удельный вес пульпы по предыдущему расчету;

Л-удельное сопротивление, определяемое по табл. 269.

Таблица 2о9

Потери напора цо всей длине пульпопровода L„ м

Fin ~ in • Ln . Суммарная высота напора в гидроэлеваторе

Н = Ягеод -t- п -г .м. п -Нэ, М,

где Ягеод-геодезический подъем пульпы от сопла, м; 7/м.п -сумма местных потерь напора, м; Нэ -давление столба жидкости в. резервуаре над соплом, м;

Яп-потери напора в трубопроводе, м.

Для подачи пульпы необходимо, чтобы динамический напор активной струи

hi=m-H ,

где 771= f, :f;

/г - площадь поперечного сечения горловины гидроэлеватора; /с-площадь поперечного сечения сопла.

Величина т может быть исчислена по предыдущему или принята по опытным данным для наивыгоднейшего значения, равной 5.

Для получения необходимой энергиа эжектирующей струи, динамический напор должен быть увеличен умножением на эмпирически!! коэффициент а

Значение коэффициента а для сопел = 32 и( = 38жл<; определяется по графикам на фиг. 234. ос

h,, м-

о w 20 30 so so уо so зо /оо а 5

Фиг. 234

График для определения коэффициента а а-для сопла диаметри.м 32 мм\ б-для сопла диаметром 38 мм.

Определение диаметра пульпопровода при оптимальном

режиме гидротранспортирования может быть выполнено также по гоасЬику на фиг. 235 [27].

В этом графике

Фиг. 235

График лля определения диаметра пульпровода

где W-количество транспор-тируе.мого осадка в рыхлом теле, м\яас\ -fj-объемный вес осадка в рыхлом теле, принимаемый по предыдущему равным 1,3 - 1,6 т/м (см. табл. 264); U-средняя гидравлическая крупность частиц в осадке, м/сек. Диаметр пульпопровода определяется по графику с учето.м- значения объемного

веса гидросмеси у, определяемого по предыдущей формуле или по формуле

" 3600 т Тп-1

где обозначения-по предыдущему.

Пульпа, откачиваемая из песколовок и нефтеловушек, в определенных условиях должна транспортироваться по открытым лотка.м и желобам.

При расчете самотечного движения пульпы по желоба.м принимаются;

удельный объем смеси песка и воды

1 -Ь ДТ , Тп = --- м-/т,

Т + ПТ

объемная производительность желоба

3600

Т„ м/сек.

Принимая при открытых желобах, транспортирующих пульпу, допустимый коэффициент перегрузки /С =1,5, расчетную пропускную способ-

ность желоба определим по формуле

Qp=l,5Q.

В этих формулах: п-степень разбавления песка водой (отношение жидкой фазы к твердой по весу, ж :т);у-объемный вес породы твердой фазы, м/т; Gac-производительность желоба по твердому материалу, т/час.

На фиг. 235 показаны кривые зависимости минимального уклона желоба от процента содержания в пульпе твердой фазы (кривая /) и от

Уклон желоба, % Фиг. 236

Кривые зависимости минимального уклона жёлоба от процентного содержания твердой фазы и от среднего размера частиц пульпы

крупности ее частиц (кривая II). Эти кривые составлены для пород твердой фазы с удельным весом т==2,65. При твердом материале иного удельного веса полученные значения гидрав-

т - 1

лического уклона умножаются на коэффициент АГ=-

1,65