Главная  Переработка нефти и газа 

Скачать эту книгу

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 [ 139 ] 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152

Т а б л и ц а 13.1

Размеры и энергетические параметры отклонителей типа ТО и ШО1-195

Выполнен в виде шпинделя и используется в сочетании с турбобуром диаметром 195

На основании опыта бурения наклонных скважин в районах Западной Сибири установлена [18] зависимость интенсивности роста зенитного угла от его величины:

i = k - йа2,

(13.1)

где i - интенсивность увеличения зенитного угла скважины, градус/1 0 м; а - зенитный угол скважины, градус; k, b - эмпирические коэффициенты.

Диапазон изменения коэффициента k составляет 1,00-1,56, а коэффициент b = 0,0005. Из зависимости следует, что при углублении скважины интенсивность увеличения зенитного угла снижается. Так, при использовании трубобура Т12МЗБ-240 с установленным над ним искривленным переводником с углом перекоса 2,5°, интенсивность увеличения зенитного угла от 1 ,2° на 1 0 м проходки при начальном значении зенитного угла 5° снижается до 0,4° на 10 м проходки при увеличении зенитного угла до 40°, т.е. в 3 раза.

Основные габаритные размеры и энергетические параметры винтовых (объемных) забойных двигателей (ВЗД) и шарнирного отклоните-ля ОШ-1 72 приведены в табл. 1 3.2.

Т а б л и ц а 13.2

Техническая характеристика отклонителей для бурения горизонтальнгх скважин по среднему радиусу

* Для рабочего режима.

13.1. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ГЕОМЕТРИЧЕСКИХ РАЗМЕРОВ ЖЕСТКИХ ОТКЛОНЯЮЩИХ КОМПОНОВОК

Геометрические размеры отклоняющих компоновок рассчитывают в зависимости от заданной интенсивности искривления скважины. Последняя не должна превышать возможной интенсивности искривления ствола, которая может быть достигнута данной системой долото - забойный двигатель.

При бурении турбинным отклонителем геометрические размеры компоновки по данному радиусу искривления ствола R могут быть определены по формуле, которая не учитывает деформацию плеч от-клонителя:

R = 1± (13.2)

2sin(5-)

где L1 - длина нижнего плеча отклонителя (от торца долота до места искривления переводника отклонителя), м; L2 - длина верхнего плеча отклонителя (от места искривления переводника отклонителя до верхнего торца переводника с ножами), м; 5 - угол перекоса валов турбинного отклонителя, градус; Р - угол наклона нижнего плеча отклоните-ля к оси скважины, градус.

Угол Р определяется по формуле

D - d

Р= arct, (13.3)

где D, d - диаметры соответственно долота и отклонителя, м.

Радиус искривления R и интенсивность искривления ствола на 1 0 м проходки i10 связаны зависимостью

i10 = 10 1801 Rn. (13.4)

Тогда формула для определения геометрических параметров турбинного отклонителя через величины интенсивности искривления ствола на 1 0 м проходки примет вид

= 20Sin(5-p) I80, (13.5)

L1+ L 2 n

Определение геометрических размеров турбинного отклонителя по заданному значению радиуса искривления R или интенсивности искривления ствола на 1 0 м проходки i10 может быть осуществлено по трем вариантам: по углу Р и длине L1 рассчитывают необходимую