Главная  Переработка нефти и газа 

Скачать эту книгу

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 [ 144 ] 145 146 147 148 149 150 151 152

. 1:200

..0,14

1:400 0,28

1:500 0,35

1:1000 0,70

сит от масштаба построения плана и профиля скважины.

Масштаб........

тгр .................

При определении положения забоя погрешность графического построения зависит также от числа интервалов построения n:

Мгр = ± тгр

(13.31)

Общая погрешность измерения определяется по формуле М = и2 + М . (13.32)

Для определения погрешности положения забоя весь ствол разбуривают на интервалы и для каждого из них по приведенным формулам находят погрешности, которые затем суммируют и вычисляют общую погрешность, обусловленную измерениями и графическими построениями.

Для ускорения определения среднеквадратичной погрешности определения планового положения забоя скважины рекомендуется пользоваться номограммами, приведеннхми на рис. 13.7 и 13.8, которые отражают зависимости изменения численной величины погрешности планового положения забоя от интервала замера и средних углов отклонения ствола скважины от вертикали.

По глубине скважины на соответствующей номограмме исходя из значений угла е и интервала замера l определяют Ми. Если в верхней части скважины замеры производили, например, через 20 м, а в нижней - через 1 0 м, то погрешность находится интерполированием между кривыми, соответствующими l = 1 0 м и l = = 20 м.

Рис. 13.7. Зависимость изменения численной величины погрешности измерения от глубины скважины L и интервала l:

а - L = 100+2000 м; б - L = 2000+3000 м; в - L = 3000+4000; г - L = 4000+5000 м; 1 - l = 25 м; 2 - l = 20 м; 3 - l = 10 м; 4 - l = 5 м

Рис. 13.8. Номограмма для определения среднеквадратичной погрешности:

а - по круговой номограмме Мгр = = 0,7; б - по геофизическому транспортиру Мгр = 0,4; масштабы построения: 1, 2 - 1:1000; 3, 5 - 1:500; 4, 6 -1:400; 7, 8 - 1:200; 9, 10 - 1:100

Пример 13.8. Исходные данные: L = 1 800 м, 9 = 1 3°; до 600 м снизу измерения проводили через 1 0 м, а в остальных 1 200 м - через 20 м.

Р е ш е н и е. По номограмме (рис. 13.7) находим 9 = 13°, проектируем его на кривые l = 1 0 м и l = 20 м. На одной трети расстояния от l = 20 м отмечаем точку, которую сносим на ось ординат, и l = 20 м и получаем Ми = 3,2. Среднеквадратическая погрешность графических построений определяется по номограмме, представленной на рис. 1 3.8. На горизонтальной оси графика показано число интервалов построения n, определяемое в зависимости от глубины скважины L и длины интервалов построения. Ось ординат характеризует среднеквадратическую погрешность построения планового положения забоя и другой точки скважины. Масштабы построения плана указаны на соответствующих кривых.

Пример 13.9. Глубина забоя скважины 1750 м, инклинометрические измерения проведены через 1 0 м, зенитный угол ствола изменяется от 2° до 1 6°, азимут скважины колеблется от 190° до 150° и затем от 158° до 205°, смещение забоя 294 м.

Р е ш е н и е. По номограмме (см. рис. 13.7) по значению 9 = 8° и длине интервала инклинометрических измерений l = 1 0 м находим погрешности измерений Ми = ±1 ,95 м. Среднеквадратическую ошибку графических построений находим по номограмме (см. рис. 13.8), применяя способ построения инклинограммы при помощи геодезического транспортира и масштабной линейки. Число интервалов построения рассчитываем по формуле

n = L/ln, (13.33)

где ln - длина интервала построения.

Масштаб построения принимаем 1 :400. По номограмме (см. рис. 1 3.8) проектируем значение n = 88 на кривую, соответствующую масштабу и способу построения. Находим значение Мгр = ±1 ,95 м.

Среднеквадратическая погрешность определения планового положения забоя

Мпл = ± 1,95 + 1,51 =± 2,5 м.

14. ПРОИЗВОДСТВО СПУСКОПОДЪЕМНЫХ ОПЕРАЦИЙ

Задачей этого раздела является расчет числа свечей бурильных труб, поднимаемых на различных рациональных скоростях подъема [20, 25].

После выбора буровой установки по технической характе- р-истике лебедки, входящей в ее комплект, устанавливаются скорости подъема крюка при определенной схеме талевой оснастки.

Затем рассчитхвается грузоподъемность лебедки (Н) для каждой из скоростей подъема крюка в соответствии с приводной мощностью

10 NnX

=-- , (14.1)

где N - мощность на подъемном валу лебедки, кВт; пт - КПД талевой системы; уп j - скорость подъема крюка при i-й скорости, м/с; X - коэффициент перегрузки (длительной) для электродвигателя, X = 1,3.

Коэффициент полезного действия талевой системы пт зависит от числа шкивов, диаметра каната, степени их изношенности, нагрузки на крюке и т.д. Для практических расчетов можно пользоваться формулой

Пт = 1 - 0,02 т.с, (14.2)

где т.с - число шкивов талевой системы минус 1 невращающегося шкива, через который проходит неподвижно закрепленный конец каната; пт - более точно выбирают из табл. 14.1.

Скорость подъема крюка следует выбирать из данных по лебедкам, которыми укомплектованы соответствующие буровые установки. Ниже приведен ряд таблиц, в которых указаны некоторые подъемные характеристики лебедок как для устаревших буровых установок, так и для современных (табл. 14.2-14.10).

Лебедки ВЗБТ для буровых установок БУ 1600/100ЭУ и БУ 1600/100ДГУ имеют шифр Б7.02.00.000; для буровых установок БУ 2500/160ДГУ-М - Сб.02/ЛБ-750 и для буровых установок БУ