Главная  Переработка нефти и газа 

Скачать эту книгу

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 [ 67 ] 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94

Наблюдающееся нередко б с > 1 после кислотных обработок забоя скважины в трещиноватых коллекторах свидетельствует о кольматации пласта вокруг скважины, при которой величина i искусственно завышается, а Шо-тэ по формуле (293) занижается. В связи с этим коэффициент трещиноватости пласта тэ определенный по формуле (291), в несовершенной скважине после восстановления проницаемости призабойной зоны многократными кислотными обработками может оказаться более близким к истинному, нежели при определении по формуле (293), если под величиной h подразумевать высоту профиля притока или поглощения в скважине. Точность такого определения истинной эффективной трещиноватости зависит от того, насколько восстановлено естественное состояние пласта вокруг скважины н насколько загрязнена удаленная его часть.

В свете этих представлений общий коэффициент совершенства можно рассматривать как произведение коэффициентов б/, (отношения профиля притока жидкости в скважину к нефтенасыщенной мощности пласта) и бй (степень ухудшения начальной проницаемости пласта)

6c = 6ftS,. (300)

Ввиду того, чтоб/, ибй каждый в отдельности меньше или равен 1, Sc может равняться одному из них или быть меньше каждого из них. Но независимо от величины б/,, а следовательно, и от величины h в формулах (291) и (293), по которым определяется mrsi при подсчете запасов нефти в проточных трещинах необходимо учитывать всю нефтенасыщенную мощность пласта, как это было показано предыдущими исследованиями [130]. В связи с тем, что точность определения эффективной трещиноватости зависит от величин, входящих в расчетные формулы, небезынтересно отметить, что если в расчетах принять iS = 1,5 см"" (а оно может колебаться, как отмечалось выше, бт 0,6 до 2,68 см"), то при S = 0,6 см" тпохэ будет завышено в 1,84 раза, а при S = 2,68 см~ оно будет занижено в 1,48 раза.

О влиянии точности определения мощности пласта на определение т-отэ можно судить из того, что если мощность пласта завышена или занижена, например, в 2 раза, то тгэ соответственно будет занижено или завышено в 1,26 раза. Особое место среди параметров, входящих в расчетные формулы определения эффективной трещиноватости, занимает коэффициент продуктивности скважин. Несмотря на внешнюю простоту определения и связи между начальной и текущей его величинами, единого мнения в этом не имеется. Поэтому этот вопрос рассматривается самостоятельно в следующем разделе.

В заключение заметим, что если в формуле для определения коэффициента проницаемости по данным продуктивности принять проницаемость пласта к за проницаемость к, обусловленную трещиноватостью, то уравнение (291) можно представить в виде

= 4,96 • Ю-Зе VKS\ (301)

где дается в дарси.

Формулу (301) можно использовать для определения коэффициента эффективной трещиноватости пласта в совершенной и в гидродинамически несовершенной скважине, если определять для удаленной незакольматированной части пласта. При определении кт, в призабойной зоне пласта несовершенной скважины согласно (296) подкоренное выражение формулы (300) должно быть разделено на коэффициент совершенства б с-

Используя формулу (300) для подстановки вместо тэ его значения в формулу (287), получим критическую скорость фильтрации д.ля описанных ранее условий его применения в следующем виде:

v.p20vS&-i\ (302)

Размерность величин здесь прежняя.

ОЦЕНКА КОЭФФИЦИЕНТА ПРОДУКТИВНОСТИ СКВАЖИН ПО ДАННЫМ ГИДРОДИНАМИЧЕСКИХ ИССЛЕДОВАНИЙ ТРЕЩИНОВАТЫХ ПОРОД

Основной причиной отсутствия единого представления об определении коэффициента продуктивности скважин в трещиноватых горных породах является искривление индикаторных линий в сторону оси давлений. Как отмечалось выше, искривление может происходить из-за повышения сжимаемости трещин по сравнению со сжимаемостью пор, нарушения линейного закона фильтрации и искажений при измерениях забойного давления и производительности скважин. Исследованиями К. М. Донцова [65] установлено, что рассматриваемое искривление индикаторных линий может быть вызвано влиянием сопротивлений движению жидкости в трубах, если измерения забойного давления ведутся выше отверстий фильтра, степень этого влияния тем больше, чем больше дебит скважины. При измерениях забойного давления выше, отверстий фильтра искривление индикаторных линий к оси давлений, по наблюдениям автора, может быть вызвано также влиянием сопротивления движению жидкости в осадке шлама на забое скважины даже при сравнительно ограниченном дебите. Влияние этого фактора чрезвычайно велико, и поэтому его всегда необходимо иметь в виду.

Возвращаясь к рассмотрению первых двух причин, необходимо заметить, что каждая из них вступает в силу при вполне конкретных условиях, определяемых критическим давлением и критической скоростью. С увеличением раскрытости трещин критическое давление сжимаемости их уменьшается, а критическая скорость нарушения .линейного закона фильтрации увеличивается. Следовательно, решающим, если не единственным фактором, вызывающим упомянутое искрив.ление индикаторных линий, в данном случае является сжимаемость трещин. При этом, с учетом изложенного выше, дебиты скважин могут быть большими, а перепады давлений и искрхгвления индикаторных линий незначительными.

С уменьшением раскрытости трещин критическое давление сжимаемости их увеличивается, а критическая скорость нарушения линейного закона фильтрации уменьшается. Это означает, что при

развитой системе микротрещин и соответствующих величинах перепада давления и удельного дебита скважины решающую роль в искривлении индикаторных линий могут играть инерционные силы, обусловленные нарушением линейного закона фильтрации. Для этого разумеется, необходимо, чтобы указанными нарушениями охватывалась зона пласта вокруг скважины радиусом в несколько метров (5-10 м). Наконец, теоретически можно представить условия, при которых рассматриваемое искривление индикаторных линий вызывается совместным действием сжимаемости трещин и нарушения линейного закона фильтрации. Сложность проявления указанных факторов усугубляется неоднозначной реакцией на них вертикальных и горизонтальных трещин. Именно этим и объясняется то, что изменение пластового давления во времени не всегда отражается на характере индикаторных линий и что подавляющее большинство их не описывается двучленной квадратичной зависимостью, как это можно было предполагать [165].

С учетом сказанного выше определение по индикаторным линиям начальной величины коэффициента продуктивности скважин должно обеспечивать получение достоверной величины его при любых комбинациях рассмотренных факторов. Ввиду того, что эти факторы приводят к одному виду искривления индикаторной линии, совокупное или раздельное их действие может быть сведено формально к одному из этих факторов, например к сжимаемости трещин, описываемой экспоненциальной функцией начального коэффициента продуктивности от текущего, в виде формулы (247), или экспоненциальной функцией начальной трещиноватости от текущей по формуле (212). При этомрт будет в какой-то мере условной характеристикой сжимаемости трещин, так как будет носить скрытые следы влияния других факторов. Но зато точность определения начального коэффициента трещиноватости, ради которой определяют начальный коэффициент продуктивности, увеличится. Действительная же величина коэффициента сжимаемости р т в этом случае может быть уточнена по формуле (210), если имеется соответствующая информация. Этот путь определения начального коэффициента продуктивности скважин для установления начального коэффициента трещиноватости коллектора как раз и предусмотрен формулами (291), (293), (295) и (296).

Кроме изложенного подхода для определения коэффициента продуктивности скважин при начальном и текущем пластовых давлениях существуют аналитические формулы Ю. П. Желтова [71] и А. Т. Горбунова [183]. В общем виде по Ю. П. Желтову начальный коэффициент продуктивности скважин

• »=Tf-жЧг--<-- ()

При равенстве нача.льного и текущего давления в п.тасте