Главная  Переработка нефти и газа 

Скачать эту книгу

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 [ 69 ] 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94

1ft I dk , i

ко dp Ро dp 1

4я2/г2А:цРоГо

обозначения с индексом «О» соответствуют начальным величинам. В формуле (308) q - массовый расход жидкости; первый член правой части равенства учитывает вязко-q q q- стные потери давления, второй член -

---1-I-*~ инерционные; левая часть равенства

/5- I / I учитывает силы деформации.

---; -sЛ I Авторы показали, что если в фор-

-----муле (308) показательную функцию за-

N. менить рядом, то при разных прибли- - жениях из нее можно получить извест-

ную двучленную квадратичную зависи-Рис. 67. Индикаторная кривая мость

Ap = bq + cq\ (309)

которая учитывает одни инерционные силы, и формулу Л. Г. Наказной

Ap~-jApbq + cq\ (310)

в которой член а/2 Ар учитывает в первом приближении деформацию коллектора.

Если принять с = О в формуле (310), получим формулу А. Вана [35], а при с = О в формуле (308) получим формулу А. Т. Горбунова.

Для оценки надежности формул (308)-(310) К. М. Донцов и Б. Т. Боярчук обработали более 40 индикаторных линий, снятых на скважинах верхнемеловых отложений различных нефтеносных районов ЧИ АССР. Как они утверждают, 95-97% этих кривых не совпало с расчетными данными по формуле (309). Наилучшее совпадение получилось с результатами расчетов по формуле (308). Это свидетельствует о том, что инерционные сопротивления в данном случае на искривление индикаторных линий практически не влияли. Что же касается совпадения их с расчетами по формуле (308), то трудно сказать, чем оно обусловлено имея в виду, что определение коэффициентов а, b ж с проводилось по трем точкам индикаторной линии. В этом и Состоит преимуш;ество определения коэффициентов сжимаемости трещин Рт и начальной продуктивности скважины т)о по индикаторной линии с использованием формул (244) и (247). Для этого, как показано на рис. 67, необходимо всего лишь опреде-

лить текущий коэффициент продуктивности в двух ближайших точках на конце индикаторной линии при разности соответствующих перепадов давлений (Ар-Ар) [153].

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПОЛНОЙ ТРЕЩИНОВАТОСТИ ПОРОД

Если в формуле (231) под т. подразумевать полную трещиноватость тт, а под т - коэффициент открытой емкости пустот матрицы тм, то, решая ее относительно т-пх, получим [114]

т Р*-[Рс-К1 -к) WomPh + "om«Pb] щ

Величины, входящие в формулу (311), кроме р* и pi , определяют в лабораторных условиях. При этом коэффициент водонасыщенности а определяется по керну, отобранному в процессе бурения скважины с применением раствора на нефтяной основе.

Коэффициенты и а введены в формулу (311) без приведения их к пластовым условиям, т. е. без учета изменения их в зависимости от давления по экспоненциальной функции, которым можно пренебречь. Коэффициент сжимаемости трещин pi находят из соотношений (244) с использованием индикаторной кривой согласно изложенному в предыдущем разделе. Коэффициент упругоемкости трещиновато-кавернозно-пористого коллектора р* можно определить в данном случае по результатам гидродинамических исследований скважин методом восстановления давления согласно общим положениям теории упругого режима [26, 263, 264] исходя из соотношений

p,fc . к 2,25к 2,25Qc .oov

Дла/г - 4„гАд2е6/г •

С учетом экспоненциальной зависимости (212) формула для определения начальной полной трещиноватости примет вид

етР трмРн-"ом«Рв] 33

Рт~Рс-(1 -«) WomPh-"омКРв-ЬРн

где Ар - перепад между начальным и текущим давлением.

Таким образом, зная упругие константы трещин, матрицы коллектора и насыщающих его жидкостей, а также емкость пустот матрицы и нефтенасыщенность ее жидкостями, по результатам гидродинамических исследований скважин можно найти основные параметры трещин, йбусловленную ими пьезопроводность коллектора и другие величины. В табл. 39 приводятся некоторые результаты расчетов трещиноватости кавернозно-трещиноватого коллектора Речицкого месторождения. В связи с тем, что некоторые данные в расчетах были приняты условно, а другие были получены по результатам исследования скважин после их многократной кислотной обработки, эти расчетыследует рассматривать лишь в качестве методического примера.

Таблица 39

Результаты расчетов основных параметров трещиноватого коллектора

О" 3

Коэффициенты

39р 55р

2025 3300 2175 3521

2500 2700 2600 2600

2,0 1,6 2,0 1,0

0,822 0,710 0,203 0,404

2,16 2,50 0,60 1,88

11,3 14,3 53,8 24,4

Продолжение табл. 39

коэффициенты

о я и

« о п

16р 39р 55р 24р

450 630 1880 640

0,378 0,395 0.680 0,470

0,382 0,458 0,68 0,57

0,97 0,64 1,00 0,57

2,54 8,82 4,22 9,30

1,01

2,82 0,93 4,65

0,370 0,160 0,730 0,123

8 850 4 460 22 200

3 560

43,5 50 73 42

Проницаемость пласта, обусловленная трещиноватостью, определялась по формуле к = QyilAnhi. Поскольку эта проницаемость характеризует удаленную от скважины часть пласта, то в расчетах учитывали всю его мощность h. Текущий коэффициент продуктивности скважин т)о, обусловленный трещиноватостью пласта, и коэффициент сжимаемости трещин Рт определялись по индикаторной линии, как было показано в предыдущем разделе. Для оценки р поль-