Главная  Переработка нефти и газа 

Скачать эту книгу

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 [ 72 ] 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94

Из рис. 70, как уже отмечалось ранее [124], также следует, что на изменение коэффициента продуктивности скважины после гидроразрыва влияет главным образом распространение трещины, а не раскрытость ее. Так как образование горизонтальных трещин при гидроразрыве на расстоянии 90-100 м и более маловероятно, то увеличение продуктивности скважин после гидроразрыва в 5 раз

Рис. 70. Изменение величины ошошений ktik,

blYk, 105 в зависи-

мости от Лт- Цифры на кривых соответствуют величине отношений ti/t)

•lO SO 80100 ZOO WffJ?j,M

И более, особенно при малой проницаемости коллектора, следует рассматривать как результат объединения искусственной трещины с естественными.

ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАЗМЕРОВ ВЕРТИКАЛЬНОЙ ТРЕЩИНЫ

Если имеется вертикальная трещина, рассекающая пласт по всей мощности в радиусе R, расход жидкости через ее согласно формуле определится из выражения

(328)

Расход жидкости через матрицу пласта в радиусе R, как и в предыдущем случае, будет определяться приближенно формулой (320). Следовательно, на участке пласта в радиусе R расход жидкости в целом можно представить в виде

<?li =

h (p - Pi)

12Лт

(329)

Приравняв (329) к (323) и затем определив р и подставив его в (323) или (329), получим

2nhk (2inkRi + b3 In (р,-р)

Q = -7--л--JTS (330)

При 6 = 0 формула (330) переходит в формулу Дюпюи. Сопоставляя между собой коэффициенты продуктивности скважины

в формуле (330) Т) = -- с коэффициентом продуктивности Т)

при 6 = о и решая это отношение относительно Ъ, будем иметь

3 /--

(331)

где 6 и i?T выражены в см, к - первоначальная проницаемость пласта, см.

Изложенные выше особенности формул (325) и (327) в принципе относятся п к формуле (331).

СРАВНИТЕЛЬНЫЙ АНАЛИЗ ЕСТЕСТВЕННОЙ И ИСКУССТВЕННОЙ ЭФФЕКТИВНОЙ ТРЕЩИНОВАТОСТИ

Для сравнительного анализа естественной и искусственной эффективной треш;иноватости выполним сначала некоторые расчеты, связанные с определением основных характеристик естественных тре-ш;ин. Воспользуемся для этой цели формулой (291), приняв в ней

для простоты коэффициент густоты треш;ин S - \ тл = 1. Тогда, решая ее относительно коэффициента продуктивности скважины т)т, обусловленного треш;иноватостью коллектора, получим

Т1т =-

1,73ф1к

Коэффициент продуктивности Т)м, обусловленный притоком жидкости в скважину через матрицу, в тех же единицах измерения выражается известной формулой

23,6АмЛ

г1„ =

Поделив г)т на Т)„ и решив относительно т, будем иметь

тгеохэ 5 • 10-3 уХтьТПм.

Здесь Ам - проницаемость матрицы, которую в расчетах в одном случае примем равной 1 Д, в другом 0,1 Д. Придавая различные

значения отношению Цг/м, получим соответствуюш;ие им величины пг-дтэ для данной проницаемости матрицы.

Далее, решая формулу (300) относительно при принятых выше условиях, получим коэффициент проницаемости коллектора, обусловленный его треш;иноватостью (в дарси):

125

Поступая аналогичным образом с формулой (242), найдем средневзвешенную гидравлически эквивалентную раскрытость треш;ин (в см):

105тотэ

Результаты расчетов по этим формулам приведены в табл. 41.

Таблица 41

Параметры естественной трещиноватости

Кроме коэффициента треш;иноватости, раскрытости треш;ии и проницаемости пласта, обусловленной треш;иноватостью, в табл. 41 приводятся результаты определения воображаемого радиуса скважины i?T, который она должна была бы иметь при отсутствии трещин, при тех же отношениях коэффициентов продуктивности

, Лк

Для определения по этому выражению было принято = = 500 м, i?c = 0,1 м. Примерно для тех же условий в табл. 42 приведены результаты расчетов коэффициента трещиноватости тэ по формуле (325), если в пласте имеется круговая горизонтальная трещина, коэффициента проницаемости к по формуле (327) и раскрытости трещины Ь, исходя из того, что в данном случае b = кт-Мощность пласта h принята равной 10 м.

При i?K = 500 м и i?c = 0,1 м радиус Дт, приведенный в табл. 41, имеет значения, при которых /тгтэ и к. в формулах (325) и (327) ста-