Главная  Переработка нефти и газа 

Скачать эту книгу

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 [ 28 ] 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71

так, при проницаемости пласта 0,1 мкм2 и полудлине трещины "0 м снижение проницаемости трещины со 100 до 10 мкм2 приводит к падению дебита всего на "5 %, причем с увеличением длины трещины этот результат практически не изменяется.

Проведенные расчеты показывают, что гидроразрыв позволяет значительно уменьшить влияние загрязнения призабойной зоны скважины на ее дебит. Влияние загрязнения в трещине и вокруг нее во многих реальных ситуациях при соответствующем подборе параметров трещины гидроразрыва оказывается практически н е-существенным.

Глава 4

ИСПОЛЬЗОВАНИЕ АНАЛИТИЧЕСКИХ РЕШЕНИЙ ДЛЯ АНАЛИЗА ИНТЕРФЕРЕНЦИИ СКВАЖИН ПОСЛЕ ГИДРОРАЗРЫВА ПРИ РАЗЛИЧНЫХ СИСТЕМАХ ИХ РАССТАНОВКИ

4.1. ПОСТАНОВКА ЗАДАЧИ

На основе аналитических решений задачи о притоке к трещине конечной проводимости, полученных в предыдущей главе, анализируется эффективность гидроразрыва в периодических системах расстановки добывающих и нагнетательных скважин [43, 44]. Рассматривается плоская стационарная фильтрация однородной жидкости в неограниченном пласте, обусловленная взаимодействием добывающих и нагнетательных скважин, расположенных в виде периодической сетки. Некоторые скважины пересечены симметричными вертикальными трещинами гидроразрыва эллиптической формы. Предполагается, что пласт имеет постоянную толщину h и проницаемость il\. Включения, моделирующие трещины гидроразрыва, характеризуются проницаемостью 2 и полуосями l и vf, соответствующими полудлине и полуширине трещин. Движение жидкости в пласте и в трещинах подчиняется линейному закону фильтрации. Поэтому распределение потенциала определяется уравнением Лапласа.

В разделе 3.3 получены формулы притока к одиночной трещине конечной проводимости от удаленного контура в однородном пласте, а также при наличии в окрестности трещины области, отличающейся по проницаемости от остального пласта, которая, в частности, может моделировать загрязненную зону. Показано, что потенциал поля ф, создаваемого трещиной на расстоянии R

>> l от ее центра, совпадает с потенциалом точечного источника такой же интенсивности О, расположенного в центре трещины:

m(R)« k.B. + QlnR ; p(R) + Q InR. (4.1)

Значения потенциала и давления на контуре скважины радиуса rw при rw << l определяются выражениями

rw) кзВо + 2Q-kkln; PK)-hr + -inr;. (4.2) 2л h 2-k-1 h

Здесь кз - проницаемость призабойной зоны, - эффективный радиус скважины, пересеченной трещиной гидроразрыва. Эффективный радиус определяется длиной и раскрытием трещины и соотношением проницаемостей пласта, трещины и загрязненной зоны (3.22). Если гидроразрыв не проводился, то = rw.

Интерференция скважин, пересеченных трещинами гидроразрыва, может быть проанализирована с помощью формул (4.1), (3.2) для потенциала и принципа суперпозиции [92]. Для простоты рассматривается случай, когда половина длины трещины l существенно меньше расстояния между скважинами. Тогда потенциал поля, создаваемого трещиной в точке расположения любой другой скважины или трещины, определяется по формуле (4.1) и совпадает с потенциалом точечного источника, находящегося в центре трещины [43]. В соответствии с принципом суперпозиции результирующее распределение потенциала группы скважин вычисляется как сумма потенциалов отдельных источников. Таким образом, давление на контуре скважины, пересеченной трещиной гидроразрыва и находящейся в начале координат, может быть определено в результате суммирования выражения вида (4.2) и слагаемых Q;lnR;/2-k1h, где О; - дебит или расход скважины, находящейся на расстоянии R; от начала координат.