Главная  Переработка нефти и газа 

Скачать эту книгу

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 [ 88 ] 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162 163 164 165 166 167 168 169 170 171 172 173 174 175 176 177 178 179 180 181 182

известную формулу зависимости скорости фильтрации от длины фильтра, подчиняющуюся закону гиперсинусов,

v = tl, (5.8)

sh Y

где Y - параметр распределения притока. Решая совместно (5.8) и (5.6), получаем

sh Y l shY

(5.9)

Преобразуя (5.9), получаем закон распределения давления по длине фильтра

J5 = 1. (5.10)

Закон распределения перепада давления на фильтре по его длине может быть получен при обработке данных расходометрии с учетом выражения (5.4).

С помощью зависимостей (5.7), (5.10), на основании экспериментальных данных, реальных результатов расходометрии строят в масштабе эпюру распределения скоростей фильтрации по длине фильтра (рис. 5.1). По полученной эпюре с помощью выражения (5.6) и зависимостей (5.7) и (5.10) строят эпюру перепада давления на поверхности фильтра по его длине (рис. 5.2).

Поверхность постоянного давления в околоскважинной зоне может быть найдена различными способами, например методом гидродинамического, математического и физического моделирования или непосредственным расчетом. Метод непосредственного расчета основан на сопоставлении зависимостей (5.7), (5.10) и уравнения изменения давления по мере удаления от скважины. Характер изменения давления с расстоянием от скважины определяется выражением

/5 =%-In« I±1, (5.11)

2nkm r 4n2km2

r R

где т - вязкость флюида; k, k - коэффициент соответственно ламинарной и турбулентной фильтрации; т - мощность пласта; R - радиус влияния скважины; r - расстояние от оси скважины, на котором получено значение давления /5.

Режим фильтрации флюида в околоскважинной зоне оценивается по следующей методике. В случае ламинарной фильтрации давление в пласте по мере удаления от оси скважины определяется первым членом уравнения (5.11), а при турбулентной -

Рис. 5.1. Зависимость длины фильтра от входной скорости притока для разных режимов:

1 - ламинарный; 2 - турбулентный

Рис. 5.2. Зависимость длины фильтра от давления на него для разных режимов:

1 - ламинарный; 2 - турбулентный

вторым. Поверхность постоянного давления определяется величиной радиуса r на некотором уровне фильтра, находящемся от нижних отверстий на расстоянии l, при котором давление остается постоянным. Зависимость r от l при /5 = const можно определить, приравняв правые части уравнений (5.7) и (5.11). Для ламинарного режима получим

2g(цп)2

566цnl = тQ

2п km

ln(r / Г0), r =

g(цп) тa

(5.12)

С учетом равенства (5.10) получим формулу поверхности постоянного давления в околоскважинной зоне, использовав гиперсинусоидальный закон распределения скорости по длине фильтра,

sh Y l

ц п sh Y

= т Q2

4n2 km

пkm ( shYl тgQ (ц n shy)

В случае турбулентного режима фильтрации имеем ch566 ц nl = т Q 2

(5.13)

2g(цп)2

4п 2 km 2

. = 1 k(n mv0)2ch283цп1

r0 g т Q (цп)2

(5.14)

Используя уравнение (1.9) для турбулентного режима фильтрации, получаем