Главная  Переработка нефти и газа 

Скачать эту книгу

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 [ 36 ] 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112

3. Применение ременной передачи в насосном помещении не разре-шаетсм.

4. С целью предотвращения проникновения шров нефтепродуктов из насосной в машинное отделение валы через брандмауэрную стену пропускаются через сальники.

5. Полы должны быть непроницаемые и иметь сток к ловушкам, снабженным гидравлическим затвором.

6. Искусственное освещение насосной может быть только электрическое во взрывобезопасном испсОшении или рефлекторное с наружной влектропроводкой.

7. Вентиляция насосной осуществляется естественная или с механическим понуждением, с обязательным выводом каналов к полу.

Расчет фундаментов

Основные размеры фундаментов для двигателей определяются по формуле К. В. Шульц

где V -объем фундамента в лА; . \

Qi-вес двигателя и генератора в ш; (1-число оборотов двигателя в минуту; -коэфициент, принимаемый по табл. 70.

Таблица 70

Значение коафициента с пря расчете фундамента в зависимости от характеристики двигателя

Приведенная формула относится к бетонным фундаментам; при сооружении их из других материалов делается пересчет соответственно отношению удельных весов.

Наибольшая глубина фундамента принимается: для горизонтальных двигате.1ей Я=50, для вертикальных-Я=(5,5-Ь7)Д где Л-диаметр цилиндра.

Ширина фундамента принимаегся с расчетом, чтобы угол опрокидывания составлял не менее 30°.

Длина и верхнее очертание фундамента определяются размерами фундаментной рамы двигателя, причем край ф/ндамента по длине должен отступать от края фундаментной рамы на 20-40 см.

Проверочный расчет производится на допускаемую нагрузку на грунт, резонанс и опрокидывание.

V. ТЕПЛОСИЛОВОЕ [ХОЗЯЙСТВО НЕФТЕБАЗ

Потребители пара

Наиболее распространенным методом снижения вязкос1И нефтепродуктов для перекачек, отстоя и т. д. является их подогрев в резервуарах, отстойниках и трубопроводах.

Условная вязкость нефтепродуктов в СССР определяется числом градусов Энглера.

, Перевод условной вязкости в кинематическую и кинематической в условную приведен в табл. 71.

Определение кинематической вязкости жидкости при изменении ее температуры в пределах, не вызывающих изменения химического состава жидкости, производится по формуле Дина и Лэна

k+At+Bt* *

где /-температура жидкости, при которой определяется вяз-

кость в "С;

i4, В и А:-постоянные, вычисляемые по вязкости, определенной опытным путем для этой жидкости, при трех других различных температурах Уо. "«1 и VI,. « Тогда, текучесть жидкости:

h / /о=5 "i • .

и значения постоянных ,

•У л iu-fo)ti-(t,-u)ti . ,STi"

W.(«.-/i)

в США для определения изменения вязкости нефтеиродуктов при изменении температуры стандартизирована формула .

lglg(»7K+0,8)=fl-l-61gT, *

где Т-абсолютная температура;

а и 6-постоянные; ;

)7кт-кинематическая вязкость в сатнистоксах. По этой формуле составлен! номограмма, приведенная ниже.

Таблица перевода кинематической еязкости (в савтистсксах) в вязкость по Энглеру (в градусах Энглера) (по Гарнеру и Келли)

1.00 5.50

1.02 5,60

1.03 5.70

1.04 5.80

1.05 1.07 1,08 1,09 1,10 1.11 1.12

5.90 6j00 610 60 6,30 6.40 6,50 1,1316.60

1.14 6.70

1.15 6,80

1.16 6,90

1.17 7,00

1.18 7,10

1.19 7,20 U0 7,30 1.21 7,40. 12 7J50 из 7,60 1247,70 Гйб 7,80

1.26 7,90

1.27 8.00

1.27 8.10

1.28 80

1.29 8Д)

1.30 8,40

1.31 80

1.32 8,60 13 8.70 1.34 8.80,

1.34 8,90

1.35 9,00

1.36 9.10

1.37 9Щ

1.38 9,30

1.39 9,40

1.40 9,50 -1,40 9,60

1.41 9.70

1.42 9.(0

1.43 9,90

1,44 1,45 1,46 1,46 1.47 1.48 1.49 1.50 1.50

1.52 1ЛЗ 1.54 1.55 1.56 157 1,57 1.58 1Л9 1.60 1.60 1,61 1,62 1,63 1.64 1.65 1,66 1.67 1.68 1.69 1.70 1.71 1.72 1.73 1.74 1.75 1.75 1,76 1.77 1.78 1.79 1.80 1.81 1.81

10.00 1.83

10.10 1050 10.30 10.40 10.50 10.60 10.70 10.80 10.90 11.00 11.20 11.40 11.60 UJBO 12.00 1220 12,40 12.60 12.80 13.00 13,20 13.40 13.60

1.84

14.00 140 14.40 14,60 14.80

15.20 15.40 15,60 15.80 16,00 16,20 16.40 16,60 16.80 17.00

17.40

18,00 18,20

1.85 18,40 1.86

1.87 1.88 1,89 1.90 1,91 1.92 1,93 1,95 1197 1,98 2,00 2.02 2,04 2,06 2.08 2.10

2,12 22,00

2,14 2,16

2,18 22.60

13,80 2,20 2%80

2,22 2.24

2,30

15,00 2,32

2 2.37

2.4» 2,43 2,45 2.47

2,52

170 2.56 26.20

njBO 2.61

17,80 2.63 26.80

18,60 2.72

18.80 19.00 19.20 19.40 19.60 19.80 20,00 200 20.40 20,60 20.80 21.00 21.20 2140 21.60 21,80

22.20 2?,40

23.00 23.20

26 23.40 3,27 2,28 23.60 3,29 -------3,32

24,20 24,40

2,39 24,60

24.80 2500 25.20 25.40

2,50 25.60

25,80

2,54 26.00

26,40 26.60

2,65 2.68 2.70 27,

2.74 2.76 2ЛЬ 2.81 2.83 2,85 2.88 2,90 2.92 2.94 2.97 2.99 3.01 3.04 3,06 3.08 3,10

3,13 31,20

3,15 3.17 3.19 3.22 35

23.80 . 24ДЮ 3.35

337 3.39 Зь41 3.43 3.46 а48 3.51 3,53 3.56 3.58

3,61 3.f3 3.66 3.68

27.00 27.20 " .40 27,60 27.80 28,00 28,20 28,40 28.60 28,80 29,00 29.20 29,40 29.60 29,80 30.00

3,71 3,73 3,76 3,78 3,81 3.83 3.86 3,88 3,91

з:99 4,01 4.04 4.06 4,09

36.С0 36.20 36,40 36.60 36,80 37,00 ЫДО 37,40 37.60

37.80 5.06 46i80

30,20 4.11

30.40 30,60 30,80 31.00

31,40 31.60 31.80 32,00 32,20 32,40 32.60 32,f0 33,00

9 4,16

4,18

4.21

4,23

4,28

4,31

4:34

4.37

4,39

4,41

4,44

4,47

заоо

38.20 38,40

заео

38,80 39,00 39.20 39.40 39,60 39.80 40.00 40.20

40.60

41.20 41.40

33.0 4,49

33,40 33.60 33,t0 34,00 34.20 34.40 34.60 34,80 35,00 3520 35.40 35,60

4.51

41.80 42.00 42.20 42,40

4,53 42.60 5.68

456 42.80 4.58 43,00

4,61 4.64

4.еб

4.68 4.-1 4.73

4.79

35.80 4,81

44.00 4420

4,76 44,40

44,60 44,fc0

4.83 4,8b 4,88 4.91 4.93 4,96 4.f9 5.01 5М

5.09 5,12 5.14 5,16 5.19 5.22 5,24 527 5,29 5,32 54 537

40.40 5.39

5.42

4030 5.45 41.00 5.47

5Д50 5,52

41,60 5,55

5,58 5,60 5.63

5.еб

5.70 5.73

43.20 5.76 43,40 5.78 43.е0 5.81 43,80 5.84

5,86 5,89 5.91 5.94 5.97

45,00 4520 45,40 45,60 45.80 46,00 4620 46.40 46.60

47.00 47,20 47.40 47.60 470 48,00 4820 48.40 48.60 48.80 49.00 4920 49,40 49,60

49.80 6.61

50.00 5020 50.40 50.60 50.80 51.00 5120 51.40 51.60 51.80 52.00 5220 52.40

52.80 53.00 5320 53.40

5.99 6.02 6.04 6.07

6.09 54,80 725

6.11 6.14 6.17

622 55,80 7.38

625 56.00 6.17 5620 630 56.407.45

633 6,35 6.37 6.40 6.42 6.45

6,48 57.80 7 6.50 68,00 6.53 58.20

6.55 6,58

&63 6.66

6.71 6.74

52.60 е.95

6.98 7.01 7.04 7.06

53.60 7.09 53.80 7,12

54.00

7.15 .17

54.40 7.19

54.20 7,

54.60 722

55.00 55,20 55.40 5560

56.60 56.80 57.00 57.20 57.40 97,60

58.40 7, 58.60 58

59.00 5920

6.68 59.40

59,60 59.80

6.76 60,00 6.78 681 6.84 6.86 6.88 6.91 6.93

727 730 7.33 7,35

7.40 7,42

7,48 7,50 7,53 7.£6 7.58 7,61

7,67 7,69

7.74 7.ТГ 7,79 7.81 7.84 7,87 7.89 7.92

Примечание. Для перевода более высоких значений кинематической вязкости следует пользоваться формулами у,=7.575" Е иди 0,132