Главная  Переработка нефти и газа 

Скачать эту книгу

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 [ 89 ] 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121

В случаях, когда неразрезность системы пе может быть обеспечена,

ц = 0Д25 дтр + 0,0417 (?до„ + qnp + 0,9 д-обл); (6.26)

р = 0,013 ?тр + 0,0026 (Здоп + qnp + 0,9 9о0л).

(6.27)

Б этих формулах тр, <7доп, 7пр + ЯоОл - соответственно значения расчетных нагрузок (умноженных на коэффициенты перегрузки)

Рис. 153. Зависимость прогиба газопровода от пролета при монтаже с условием обеспечения нсразрозности конструкции.

от собствспного веса трубы, изоляции и мелких деталей, веса нефти, нефтепродукта или газа и от обледенения.

Если необходимо определить прогиб конца консоли мно-гопролетпого перехода, то в формулу (G. 25) вместо коэффициента 0,0026 следует подставить коэффициент, равный 0,00347.

Определять допустимые пролеты и прогибы переходов можно по графикам, на которых папесены кривые, соответствующие максимальным пролетам, для труб различных дналютров, изготовленных из разных сталей. На графиках, представленных на рис. 151 и 152, приведены допустимые пролеты и соответствующие им прогибы для однопролетных двухконсольиых переходов газопроводов и нефтепродуктопроводов при различных коэффициентах условия работы. Графики, приведенные на рис. 153, 154, 155, дают аналогичные

Гис. 154, Зависимость прогиба газопровода от пролета при монтаже без обоспочепия неразрезности конструкции.

Рис. 155. Завнсимост!. прогиба продуктопровода от пролета с обеспечением неразрезности конструкции.

зависилгости для многопролотных переходов, за расчетную схему которых принимается многопролетная система с защемленными концами. При этом график рис. 153 составлен исходя из условия обеспечения перазрезности газопровода при монтаже, а график рис. 154 - для условий, когда такое обеспечение не может быть гарантировано.

Во всех графиках коэффициент условий работы принят равным0,9. Если толщина стенок труб отлична от указанных на графиках, то перерасчет может быть произведен но формулам:

Уж, (6. 28)

У---, (6.29)

где 1г и у, - расчетные пролет и прогиб, полученные но графику; У,- и Wr - момент иперции и момент сонротивления труб, указанных на графике; l \1 у - искомые расчетные пролет и прогиб для применяемой трубы;

J п W ~ MOMOTjT инерции и момент сопротивления применяемой трубы.

§ 56. Расчет надземных трубоцроводов при прокладке их «змейкой»

Ири прокладке трубопроводов через болота, заболочешше земли, заливаемые поймы рек, а также в скальных грунтах в ряде случаев экономически целесообразно осуществлять надземную прокладку трубопроводов, па специальных опорах. В случае надземной прокладки необходимо уделить вШ1Л1анио вопросам компенсации температурных деформаций в трубопроводах, так как сезон1Н,ге и суточное изменение температуры наружного воздуха, а также изменение внутреннего давления могут привести к серьезным повреждениям трубопроводов и даже к невозможности их дальнейшей эксплуатации.

Защита трубопроводов от чрезмерных деформаций может быть осуществлена путем самокомпенсации температурных деформаций за счет укладки трубопроводов с изломами в плане в виде «змейки» с длиной полуволны порядка 100-250 м. В этом случае длина трубопровода получается меньшей, чем при устройстве И-образных компенсаторов; меньше будет и общее гидравлическое сопротивление такого трубопровода. Кроме того, поскольку радиусы изгиба трубы н вернтинах волн «змейки» больше, чем при устройстве П-образных компенсаторов, не встретится также затруднений и для прохода ерша нри очистке труб.

20 Заиаз 9 9.5.