Главная  Переработка нефти и газа 

Скачать эту книгу

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 [ 92 ] 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121

В табл.59 приведены значения /и Ппрод. комп и зависимости от марок стали при коэффициептах условий работы 0,9 и 0,75 для случая, когда (Тпрол. комп = 0,5 Rk.

Ви=325, ff-S

Рис. 160. График перемещения конца компенсатора при а = 1 в зависимости от ого вылета для труб различных диаметров (без учета комиопсирующеп способности колена).

Значения т Опрод- помп

Таблица 59

Z-образные компенсаторы, в которых оба колена участвуют в работе, рассчитывают с учетом понижения жесткости колен по сле-дуювчей формуле:

Д = 2<7 » X

-{жЕР - 2,28Д-/ + 1,4Л) + 0,67/ -2Л-/ -1,ЗЗЯ ED„lm,

. (6.42)

Для Г-образного компенсатора с одним рабочим коленом допустимая деформация Д принимается в 2 раза меньшей.

р„ = -пред, комп -

На графиках рис. 169 и 170 даны значения Рц с учстодг работ1>[ двух колен при R = D п R = 2D.

* Эти графики не должны применяться для тепловых сетей и паропроводов; основные положения их расчета см. в главе пятой.

Допускаемая деформация П-образпого компенсатора без предварительной растяжки определяется по формуле

А = 20прод. комп X 4- (я Дг*-2,28 R4-f \AR)+0.671 ЫГ-Ш+2Rl-1.3

---im,- (б-з>

где к - коэффициент понижения жесткости колен; В - радиус кривизны колена; I - вылет компенсатора; /„ - спинка компенсатора;

mi - коэффициент интенсификации продольных нанряжений & коленах.

На рис. 161-167 приведены расчетные графики для определения допускаемых деформаций конца Г-образяого компенсатора в зависимости от его вылета, диаметра и толщины стенок труб, при радиусе кривизны R =D и R - 2D. Графики построены с учетом предварительной растяжки компенсатора на половину расчетного удлинения

Так как большинство магистральпых трубопроводов работает нри ограниченном количестве тсмператур]п>тх циклов, то допускаемая деформация компенсаторов, подсчитанная но форлгулам 6. 42 и 6. 43 или согласно графикалг, может быть увеличена на 30-ЗОи с соответствующим увеличепиедг расчетного распора.

Для определения горизонтальных тгагрузок, действующих }ia. опоры трубопроводов, необходимо знать величины раснора компенсаторов.

Распор компенсатора с одним коленом, пренебрегая его гибкостью, определяют по формуле

p„ = iWKOMn, (6.44)

Величины распора подобных компенсаторов для труб различных диаметров при а = 1 в зависидюсти от вылета компепсаторов приведены на графике рпс. 168.

Распор компенсатора с учетом работы двух колетг определяется по формуле

"птод. КО"""

В/Г 920, S-9 D„-32d, ffli Dr720. -S D„-720,S7 D„-720. SlJ D„-52S.6-B D529, Sld liirb2S.S-8

I),/-325,i8

Ряс. IGl. График перемещепил копца компенсатора при о = 1 п затшсймости от его вылета для труб диаметром 325, 529, 720 и 920(гнутые колена при R = D,,).

S„-720; М 1)„-720:6П D„-523. ff-S Вн-529;-8

Br 325; 8 В„-зг5:&1В

15 20

Рис. 162. График перемещения конпа компепсатора при •0 = 1 в зависимосги от его вылета для труб диаметром 426, 630, 820 и 1020 мм (гнутые колена при R = Д„).