Главная  Переработка нефти и газа 

Скачать эту книгу

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 [ 29 ] 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72

Таблща 7. 2

Значения коэффициентов п т„ для колен при qk = 2£>h

Графики построены с учетом предварительной растяжки компенсатора па половину расчетного удлинения. Если предварительная растяжка компенсаторов не производится, то величина компенсирующей способности компенсатора, определенная по графику, уменьшается в 2 раза. Этими же графиками можно пользоваться и для практических расчетов П-образных компенсаторов, для чего полученное для Z-образного компенсатора значеште компенсирующей cngcp6iiocTji увеличивается вдвое

При определё1ЁШ1Г~гбризонтальных нагрузок для расчета опор переходов необходимо знать значенпе величины отпора компенсатора Рк- Отпор Z- и П-образньтх компенсаторов можно определить,

0050

оочо

0.030

0.01 о

30 d„

30 л„

Рис. 7. 8. График перемещения конца Z-образного компенсатора с коленами

6к = Dyi при 0 = 1 в зависимости от его вылета для »руб.

а - диаметром 325, 529, 920 с разной толщиной стенки; б - дпа,>1е1т.ом 426, G30, 320, 1020 мм с разной толщиной стенки.

12* i

0„ = 920:=9 I)„--920,S--n 0„--920:S=I3

D„=720:d7

1D„720.5--9 n„--529,S=ff D„-525;d=e D,,--525:d=lO

D„-325:S=8 325JI0

O„=l020:S=iO D„4020;S=I2 D„-l020,S-lf

D„=820.S=8

D,,820J-IO n„820. S--I2

D„-630,S=S D,r630.S--8 D-630 S=IO

D.,-U26J--8

D=m.s=ic

Рис. 7. 9. График перемещепия конца Z-образного компенсатора с коленами - 2 £>н при а = 1 в зависимости от его вылета для труб с разной толщиной

стенки.

о-диаметром 325. 529, 720, 920 б - диаметром 426, 630, 820, 1020

приравнивая момент внешних сил Мвнеш относительно упругого центра компенсатора моменту внутренних сил Мв„ (см. рис. 7. 5, б).

В нашем случае упругий центр совпадает с центром тяжести компенсатора и Z„ - г/ = 0,5 к,

М внеш = Рк{1к - у о), Мвн =

2/а„

Лвиеш = Мвн; Р« {1н - Уо) -

2/а„

/л„£>„

откуда

2/а„

2Wa„

Пнц (к - Уо) гац(/к-!/о)

(7. 27)

Использованием формулы (?. 27) построены графики (рис. 7. 10, а, б) для определения отпора Z- и П-образных компенсаторов в зависимости от их вылета, диаметра и толщины стенок труб.

Пользуясь приведенными графиками, отпор компенсатора определяют по формуле

к "комп

(7. 28)

Величину находят по графикам в зависимости от вылета кодг-пенсатора ~ .

Проведенные в лаборатории прочности ВНИИСТа исследования действительных условий работы компенсаторов позволили сократить толщину стенки колен, применить сварные колена и уменьшить размеры компенсаторов. Составленные на основе этих разработок формулы и графики для расчета компенсаторов при надземной прокладке трубопроводов позволяют надежно и экономично проектировать компенсаторы с минимальной затратой времени.

Теоретические исследования и экспериментальная проверка работы компенсаторов показали, что существующая методика их расчета не учитывает ряда обстоятельств, позволяющих прп известных условиях значительно увеличить допускаемую деформацию компенсаторов по сравнению с получаемой по расчету. Поэтому в новую редакцию строительных норм и правил включено положение, допускающее увеличение расчетных допускаемых деформаций, полученных по формулам (7. 20) и (7. 22), в 1,5 раза на участках магистральных газопроводов и нефтепродуктопроводов, работающих при стационарном температурном режиме. Это позволяет значительно уменьшить необходимый вылет, компенсаторов.

-л=9го:д=13

Л»=Ю20;5--П O„--820;S=n

n,c-920:S-t1

120; 5= \1 1020;б=Ю

т-ш 630:5=/о 529;5=t0 820; 8 720; S= 9 f2S:ff-fO 920;S=9 325;5--10 S30;S8 529; S=e 720;S--7 325; 58 =B30;ff=6 -529;S=S

Д, -Л

(X,&t

Ш 12

16 18 ?0

26 28

32 Dn

В„=Ю20:д--11\

\D„=l020;b--l2

а. О

Рис. 7. 10. Величина отпора ком иепсатора при а = 1 в зависимости от его вылета для труб различных диаметров с разной толщиной стеики upu а - Qu = 2Di,; б - Q,v = Dii-

2.0\

д,г1020:Ш В--820:Ъ=1 D„--920;S--11

a„--720;S--l1 D„-a?0;S--IO

D„--m:S--9

D„--720;S--9 B,r529:S--IO n„--530;B--IO. D,r426,S--tO D„=320:S--8 D„325;S--i0. D„-630;S--8 D„--529:3--8 D„--U26,6--8 n„=720,S=7 I)„--3?5;S8 J)„=830]5--S д„--52й;56

32 D»