Главная  Переработка нефти и газа 

Скачать эту книгу

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 [ 71 ] 72

Таблица 18. 4

Распоры, опорные реакции и изгибающие моменты в параболической бесшарнирной арке постоянного сечения прп разных отношениях -j

Схема нагрузки

го Е О, =

Отношение (

(),()25

о,/,167

0,:П2.,

0,1806 0,8104 0,0250 0,0302

0,1916 0,8084 0,41С7 0.0292

0,2500

0.2083

0,1780

0,1933 0,8007 0,3125 0,0284

0,1947 0,8052 0.2500 0,0276

0,1956 0.8044 0.2033 0.0272

0,1562

0.1964 0,8036 0,1785 0,0268

0,1389

0,1230

0.1909 0,8031 0.1502 0,0266

0,1973 0,8027 0,1389 0,0264

0,1976 0,8023 0,1250 0.0262

0,5 ql 0,5 ql 0,5 ql 0,5 ql

От собственного веса

На - Hj

0,8219 0,0071

-0,0096 0.602

0,5911 0,0045 -0.0106 0,607

0,4567 0,0027 -0,0126 0,740

0,3699 0.0013 -0,0138 0,818

0,3096 0,0002

-0,0153 0,9000

0,2656 -0,0008

-0,0158 0,985

0,2327 -0,0014 -0,0171

1.072

0.2069 -0.0019 -0,0183

1.161

Q Ql

V-Vb =0,SP

1,1503 0,0290 0,0447

0,7622 0,0275 0.0489

0.5054 0,0262 0.0501

0,4471 0,0250 0.0515

0.3691 0,0241

0,0527

0,3135

0,0233;

0.0539

0,2720 0,0228 0,0547

0,2406 0.0222 0,0557

0,2151 0,0217

0,0566

P PI PI

Распоры, опорные реакции и изгибающие моменты в круговой бесшарнирной арке постоянного сечения при разных отношениях /

Таблица 18. 5

Схема нагрузки

Реакции и моменты

Па =А)а

Н Л/к

Mb ЛГк

Отношение / / i

1,2609 0,0013 0,0002

0,1885

0,8115

1,2609 0,0320

-0,0294

0,0002

0,6378 0,0041

0,0016

0,1916 0.8084 0,6378 0,0333 0,0251 0,0016

0,1968 0,8032 0,4342 0,0359 -0,0174 0,0040

0,2036

0,7965

0,3356 0,0397

-0,0067

0,0073

0,2110 0,7890 0,2758 0,0442 -0,0052 0,0118

Множитель

0,5 gl 0,5 gl 0,5 д I 0,5 gl 0,5 gl 0,5 gl

От собственного Веса

2,4848 0,0019

0,514

1,2065 0,0058

0,0020 0,552

0,7736 0,0138 0,0044 0,614

Ма Mb

2,3461 0,0325 0,0479

0,0249 0,2141 -0,7859 0,0068 -0,0183 -0,0022

1,1677 0,0353 0,0517

0,7740 0,0401 0,0579

0,0486 0,2145 -0,7855 0.0145 -0,0369 -0,0041

0,0706 0,2156 -0,7844 0,0228 -0,0566 -0,0066

0,5439 0,0220 0,0084 0,692

0,4015 0,0310 0,0133 0,785

0,5769 0,0466

0,0659

0,4551 0,0533 0,0757

0,0899 0,2183 -0,7817 0,0332 -0,0769 -0,0091

0,1053 0,2235 -0,7765 0,0463 -0,0984 -0,0128

Ql Ql

р Р1 Р1

9/ 9/ 9/ gfl

А. Н. Дннник дает простую формулу для проверки устойчивости шарнитюн арки (как и для других арок) в плоскости ее кри-

бесшарнириой арки (i™.. - ,..,„„г

визны при равномерно распределенной по всему пролету вертикаль-

ной нагрузке

= /сД. (18.120)

1>

Ц3§1§11Щ1

Э С5з о, 03 Оэ t-v Cv.O

г- f-v* f-i сч- <--.- СК- С:Г

-0,111-

1 Ir 5Р Ci °0

I I I I I I I

5 S S с> S Q =3 ? .

Q- § §- «а" саСз <yQ -1-I-I-I-1-I-1-I I i--"

<ТТТ>у

S i*- Со CJ- to

1 I I I > I I

-0,2SSL-

-- Csj f<0

Q C3

I I I I I

Рнс 18 3. Линии влияния распора, вертикальной состопляющеп опорной реакции и моментов в пяте и ключе арки. Ординаты распора множатся па Vf, а ординаты момептои - на (.

3«-

Значения к принимают по табл. 18. Ь.

Устойчивость нз своей плоскости одиночных круговых арок с

проверить но формуле

Я/ ,. f-:i (18.121)

щемленными пятами

можно

(4лг 4а°-)-г

9кр - 4а-(4я- + 4а).)

Таблица 18. 6

Значения коэффицнента к

где а - половина центрального угла аркп (между пятами); X - отношение жесткости прп изгибе (EI) к жесткости при кручении (G/p).

Значение А; в этом случае получается по меньше, чем при потере устойчивости в илоскостн арки (при 2 а = 45° к 60, при 2а = = 90° /с «=> 12), поэтому для одиночных арок опасна потеря устойчивости перпендикулярно плоскостп их изгиба. В очень пологих арках величина критической силы нз плоскости приближается к величине критической силы стори<ня длипон la-

Исходя из устойчивости одиночных арочных переходов с защем-лоипыми в массивных опора.х пятами пролет их не следует принимать больше, чем пролет балочных переходов с защемленными концами, монтируемы.х из тех Ичо труб.

На ветровую нагрузку одиоарочные переходы следует проверять, если они имеют относительно большую стрелу (при 1 > /4) подъема арок. Для облегчения расчета распределенную по длине арки нагрузку мо/кно принимать как сосредоточенную, равную но величине V3 всей ветровой нагрузки, воспринимаемой аркой. В арках с оттяжками максимальный пролет может быть увеличен в 2 раза.

Арочные переходы, перекрывающие большие пролеты, состоят из нескольких арок. Еслп все арки поставлены рядом и имеют одинаковые стрелы, то увеличивается лишь поперечная жесткость перехода и проверка устойчивости арок в плоскости их изгиба обязательна.

На ветер такие пролетные строения рассчитывают как балки типа Виранделя (при наличии лишь распорок) или как фермы (когда имеются раскосы). Если отношение f/1 менее Va--Vg, то расчет можно вести, как с защемленными концами балки (или фермы) длиной, равной длине арки I3. Для поясов фермы, т. е. арок, ветровая нагрузка входит в дополнительное сочетание нагрузок с коэффициентом 0,9. Для распорок и раскосов она является основной, и поэтому коэффициент сочетания нагрузок не вводится (равен единице).

Усилие от ветровой нагрузки в поясах около пят

TafI I26„

(18. 122) 441