Главная  Переработка нефти и газа 

Скачать эту книгу

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 [ 23 ] 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65

защиты, степень размыва участка трубопровода, заданный режим потока.

Коэффициент застройки Р3 зависит от зазора между планками S. Заиление наблюдается при Р3 < 0,67. При Р3 > 0,67 сквозные реп1етки работают как сплоп1ные.

Следует заметить, что свайные опоры недостаточно эффективны. Так, при глубине водоема 2,5 м и диаметре свай 0,5 м удельная удерживающая сила составляет 7 кН. Кроме того, забивка их в дно связана с применением плавучих копров, использование которых из-за небольп1их объемов сваебойных работ нерентабельно.

Усилие 7 - 10 кН может быть воспринято якорями-присо-сами, которые изготовляют из железобетонных блоков в форме четырехгранной усеченной пирамиды (рис. 9).

Удерживающая сила железобетонного якоря-присоса может быть вычислена по формуле

J 0,5B[Qll+ Кп) + иркп + UlnCjk + 1)] (Ид cosag + 0,5Bsinag),

где В - длина стороны основания якоря; - масса якоря в воде, составляющая 60 % массы его на воздухе; - коэффициент присоса (для песков и илов Кп = 0,15-0,20, для глин - 0,25-0,45; h- - заглубление якоря в грунт (для глинистых грунтов Из = для илистых - Из = h; р - плотность грунта; X - коэффициент пассивного давления грунта; С,- - сила сцепления; ag - угол наклона бриделя к горизонту; п - коэффициент, учитывающий повып1ение отпора грунта за счет расп1ирения призмы выпора в стороны:

п = (В + h,tg(45 - 7/2) р)/В;

7 - угол внутреннего трения грунта.

Массу железобетонного якоря-присоса можно подсчитать после определения горизонтального усилия, действующего на плавсредства, по формуле = Tp/K, где - расчетное горизонтальное усилие, действующее на плавсредство; Кя - удельная удерживающая сила якоря.

Для пирамидально-призматического якоря-присоса удельная удерживающая сила равна 5 - 7 (песчаный грунт), 6 - 9 (илистый грунт), 7 - 10 кН (глинистый грунт), а для пирамидального якоря-присоса с коэффициентом распластанности (т.е. отноп1ением высоты якоря к длине его основания) 0,2 -

Рис. 9. Якорь-присос:

а - конструкция бетонного пирамидально-призматического якоря; б - график зависимости удельной удерживающей силы якоря для глинистых грунтов от направления приложения пригрузки; в - график влияния времени лежания якоря на грунте на удельную удерживающую силу

соответственно 10-12, 12-13, 12-14кН. Причем для

ПЛОТНЫХ грунтов принимают нижние пределы удельной удер-живаюпдей силы, а для рыхлых - верхние. При установке

якоря в котловане и последуюпдеи засыпке эти значения могут быть увеличены в 1,5 - 2 раза.

В качестве защитных сооружений против размыва русел водотоков можно использовать струенаправляющие дамбы, полузапруды, шпоры, берегоукрепительные сооружения. Длина фронта защитных работ выше и ниже створа перехода определяется по данным прогноза русловых и береговых деформаций. На горных реках эффективным средством против таких деформаций является устройство шпор, длина которых зависит от типа руслового процесса. На небольших горных реках устраивают шпоры длиной 6-15 м, на более крупных - 100-150 м. Для уменьшения местных размывов и отклонения стрежня реки от головы шпор последние размещают к течению русла под углом не более 60 - 75°. Основные показатели регулирования русла с помощью шпор можно рассчитывать, используя методы, которые применяют для расчета решетчатых конструкций. Расстояние между шпорами вдоль берега определяют по следующей формуле:

в = lp(sina ctgp + cosa),

где Ip - рабочая длина шпоры; а - угол между шпорой и касательной к берегу; р - угол растекания потока на участке между шпорами при параллельном движении струй (рис. 8, а).

Рабочую длину шпоры, а также длину первой и последней шпор принимают равными 2/3 I. Если фактическая длина шпор 1ф > 1,51, то примыкаюпдая к берегу часть шпоры длиной Д1 = 1р - 1,51ф считается нерабочей. В этом случае шпора, примыкаемая к берегу, не закрепляется. При 1ф > 1,51р корень шпоры задельшается в берег с обязательным креплением напорного откоса шпоры и даже берега на участке 0,2-0,3 м (рис. 8, а).

Для предупреждения разрушения шпор, возникаюпдего при увеличении скорости потока, необходимо учитывать фактическую и предельно допустимую скорости потока в русле.

5.4. ПОДСАД! ПОДВОДНЫХ ТРУБОПЮВОДОВ

Для подсадки трубопроводов ниже фактического положения на реках большой протяженности применяют трубозаглуби-тели. Их использование наиболее эффективно при заглублении трубопроводов, не имеюпдих балластных грузов. По силовому воздействию рабочего органа на подводный грунтовый массив трубозаглубители подразделяют на гидравлические, механические, гидромеханические и гидрофлюидизаци-онные.

Гидравлические трубозаглубители предназначены для работы в несвязных грунтах. На рабочем органе устанавливают размываюпдие или отсасываюпдие насадки, в которые под давлением поступает вода. Эффективность заглубления трубопровода повышается с увеличением числа насадок и расхода воды.

Заглубление может осупдествляться путем протаскивания одного или нескольких размываюпдих устройств, располагаемых вдоль трубопровода на равных расстояниях. Во избежание недопустимых напряжений в стенке трубопровода на каждом размываю идем устройстве или непосредственно на трубе устанавливают плавучие емкости, датчики, клинометры или другие контрольные приборы. С их помопдью можно контролировать равномерность движения размываюпдих уст-