Главная  Переработка нефти и газа 

Скачать эту книгу

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 [ 104 ] 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139

Рк. 6.10. Схема горнзонталыкм-о вытеснеяш иефта мэ пяаста прв влажном гореннв:

1 - выжженная зона, через которую пропущен воздух (козффвцнеит охвата ; 2 - зона, занятая паром

ПО (6.41), следует умножить на t*ltg (отношение длительности цикла к длительности нагнетания воэдуха в цикле). 10>итерий минимального расхода в этом случае относится к средней длительности работ по последовательному нагнетанию воды и воздуха.

Давление нагнетания воздуха находится с помощью следующего соотношения:

(6.51)

где Рр - давление на забое добывающих скважин; р„ - вязкость воэдуха, сПз; kg - эффективная воздухопроницаемость пласта, нД; Tj. - температура пласта, К; 6 = 3,144 - константа; /- коэффициент, зависящий от геометрии разрабатываемого участка.

Для участка с пятиточечной системой с центральной нагнетательной скважиной

/ = -1,238 I

(6.52)

где L - расстояние между соседниьш добывающими скважинами; dp - диаметр добывающей скважины; r„ - радиус фронта горения в момент достижения максимального расхода

Величина воэдухопроницаемости kg должна бьггь определена экспериментально, но в связи с отсутствием точных данных было принято допущение, что она составляет 5 % абсолютной проницаемости [6.29].

Давление нагнетания Рд не должно превышать давление гидрораэрыва для предотвращения создания предпочтительных направлений распространения воздуха по пласту и возможных потерь его в окружающие породы. Поскольку точных данных о градиогте давления, вызывающем трещинообразование, нет, можно остановиться на величине 03 бар/м. Этот ограничивающий фактор может привести к снижению уровня Ьд, например, при уменьшении расстояния между скважинами. Методика расчета характеристик процесса нагнетания дана в приложении А.6.1.

6.2.3. Ожидммые результаты

До настоящего времени оценку ожидаемых результатов работ но внутрипластовому горению обычно проводили, исходя из общего анализа всех процессов данного метода термовоздействия. Пример такого анализа приведен ниже. Однако совершенствование численных моделей, возможно, позволит в будущем более широко пользоваться ими для (шределения эффективности работ по горению в промысловых условиях.

Добыча нефти. Как показано в разделе 6.2.2, нагнетаемый воздух не заполняет весь объем разрабатываемого участка пласта, ограниченного добывающими скважинами. Извлекаемая на поверхность нефть поступает не только из зоны, пройденной фронтом горения. В областях, не подвергшихся высокотемпературной обработке, происходит вытеснение нефти газом, горячей или холодной водой и, возможно, водяным паром. Кроме того, происходит тепловое расширение нефти и ее движение под действием силы тяжести.

1&)личество нефти, которое можно получить при сухом или влажном горении, оценивается по параметрам вытеснения в различных зонах пласта ис. 6.11).

В зоне 7, через которую прошел фронт горения с высокой температурой, нефть, ранее находившаяся в ней, или сгорела, или вытеснена. Если Ejj л Еу - соответственно коэффициенты охвата вьпеснением по площади и толщине выжженной зоны, объем вытесненной нз нее нефти, отнесенный к объеь Vp области, охваченной процессом, равш:

~ ЕиЕу

(6.53)

mt (,vjv)f - отношение объема сгоревшего топлива к единице объема пласта, обработанного 1фи прохождении фронта горения:

- плотность топлива (положим, что = 1000 кг/м); Sf,j - нефтена-

Рк. 6.11. Осемапгаюе првдспвле-

лаошх облкп# плита 1ф11 вцутря-пяасювом гореняи:

/ - эона охвап в паоскоста горн-эонтапьцого сечяпш пласта (площадной охват); 2 - зова охвата в плоскости вертахальвого сачсшш пласта (охват по толщине); 3 - эона / (гфой-денная (фонтом горения); 4 - зона 2 (занятая паром); J - зова 3; б ~ эона 4

сыщенность в начале процесса сжигания; .во,- - объемный показатель пласта.м/м.

Зона 2, занятая паром, в которой охват вытесншием по площади составляет Е - Ед, а по толщине Еу, может образоваться в области nepta фронтом горения. Если 5/, „ - остаточная нефтенасыщошость в данной зоне, а - объгалный показатель пласта, то объем вытесношой нефти, отнесенньш к объему рассматриваемой зоны, равен

= (Е„.-Е«)Е.ф(.-)

(6.54)

Из зоны, лежащей под зшой 1, и, возможно, под зоной 2 (эша 3), вытеснена доля находившейся там нефти, т.е.

i*- =Е„. (I -Ev) 5Ф

(6.55)

Аналогично из зоны вытеснша часть запасов нефти зтой зоны

(6.56)

Отсюда при va = "A.d, + ИМ + ч., + v получаем

= Е„ Еу

Ф8., /

(-)l

Е„. (i Ev)5+(i-E„J I

+ (E,. - E„) Ev

W K~).

(6.57)

Чтобы учесть возможное расхождение меящу количествами вытесношой и добытой нефти, можно считать, на1фимер, что обьем нефти, извлекаемый в момент времени t, соответствует объему нефти, перемоцае-мой в толще пласта в момоп времени t - ti (аналогично вытеснению паром - см. раздел 42.1). Можно ввести коэффициент охвата к, причем О < к < 1. Тогда, так как общее необходимое количество воздуха Vg относительно обьема h„ Ар пласта описывается соотношением (6J9), значение отношения общего количества воздуха к количеству извлеченной нефти определяется следуюощм оазом:

"« Еи,ЕуЯу

(6.58)

С другой стороны, шжечный козффицио1т отдачи пласта раво!