Главная  Переработка нефти и газа 

Скачать эту книгу

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 [ 141 ] 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162 163 164 165 166 167 168 169 170

32.4.2. Стали перлитного класса

При сварке перлитных сталей разного легирования целесообразно использовать сварочные материалы, близкие по составу к менее легированной составляющей (табл 32.3). При этом уменьшается опасность образования технологических трещил при сохранении требования прочности соединения. Термический режим сварки, и прежде всего температуру подогрева, желательно выбирать близкими к требуемым для более легированной стали.

Стали IV группы, обладающие ограниченной свариваемостью, требуют при сварке высокого подогрева и склрнны в этих условиях к образованию трещин. В связи с этим широко используется их сварка аустенитными электродами на железной основе без подогрева и последующей термической обработки. Аналогично этому криогенные стали V группы, предназначенные для работы в сварном исполнении при температурах ниже -50-=--100 °С, рекомендуется сваривать аустенитными электродами на железной основе, а ниже-100 °С - на никелевой основе.

32.4.3. Высокохромистые стали мартенситного, мартенситно-ферритного и ферритно-аустенитного классов

Благодаря высокому содержанию в этих сталях энергичного карбидообразующего элемента хрома диффузионные прослойки в зоне сплавления для сварных соединений этой группы сталей не характерны. Они имеют плохую свариваемость, и при их сварке наряду с электродными материалами близкого к основ-

таблица 32.3

ВЫБОР композиции НАПЛАВЛЕННОГО МЕТАЛЛА ДЛЯ СВАРКИ ПЕРЛИТНЫХ СТАЛЕЙ

ТАБЛИЦА 32.4

ВЫБОР КОМПОЗИЦИИ НАПЛАВЛЕННОГО МЕТАЛЛА ДЛЯ СВАРКИ ВЫСОКОХРОМИСТЫХ СТАЛЕЙ

ному материалу легирования широко применяются аустенитно-ферритные и ферритно-аустенитные составы (табл. 32.4).

Для эксплуатации при высоких температурах сварных соединений сталей VI и VIII групп между собой за основной вариант принята сварка электродами или проволоками на базе 12% хрома с подогревом и последующей термообработкой - отпуском. Применять аустенитные электроды в данном случае нежелательно из-за опасности термоусталостных разрушений в зоне сплавления хромистой стали и аустенитного шва. В отличие от этого при сварке между собой VI и VII групп предпочтительным является использование аустенитных электродов на железной основе с аустенитно-ферритной (типа Э-10Х25Н13Г2) или ферритно-аустенитной (типа Э-08Х24Н6ТАМФ) структурами шва. Последний тип сварочных материалов следует применять и для сварки между собой сталей VI (VII) групп с IX группой.

При сварке сталей VI, VII и VIII групп между собой электродами на базе 12 % Сг рекомендуется использовать подогрев при температурах не ниже 300 °С, с переходом на сварочные материалы аустенитного класса температура подогрева может быть на 150-200 °С снижена. При использовании электродов на базе 12 % Сг и на базе Х25Н5 после сварки необходим высокий отпуск. Из-за опасности охрупчивания соединения при охлаждении в интервале температур 457 °С охлаждение после отпуска следует проводить ускоренно.

32.4.4. Аустенитные стали и сплавы на никелевой основе

Основным критерием выбора электродных материалов для сварки аустенитных сталей и сплавов на никелевой основе различного легирования является склонность сварных швов

ТАБЛИЦА 32-5 ВЫБОР КОМПОЗИЦИИ НАПЛАВЛЕННОГО МЕТАЛЛА ДЛЯ СВАРКИ АУСТЕНИТНЫХ СТАЛЕЙ И СПЛАВОВ НА НИКЕЛЕВОЙ ОСНОВЕ

и ОКОЛОШОВНОЙ ЗОНЫ соединения к образованию горячих трещин при сварке и трещин при послесварочной термической обработке. Образования хрупких кристаллизационных и диффузионных прослоек в зоне сплавления этих соединений можно не опасаться.

Соединения разного легирования, входящие в X группу, можно сваривать наиболее технологичными аустенитно-ферритными электродами и проволоками (табл. 32.5). При температуре эксплуатации ниже 500 °С термической обработке их можно не подвергать. При более высоких температурах работы в целях устранения опасности локальных разрушений в зоне сплавления рекомендуется в качестве послесварочной термической обработки использовать аустенитизацию.

При сварке между собой сталей X и XI групп аустенитно-ферритные электроды использовать не рекомендуется из-за неизбежности разбавления шва при сплавлении с кромками жаропрочной стали и получения металла однородной аустенитной структуры, склонного к горячим трещинам. В связи с этим для данного сочетания сталей следует применять аустенитные сварочные материалы, используемые для более легированной составляющей. При эксплуатации сварного соединения выше 500 °С их следует подвергать сложной термической обработке по режиму аустенитизации с последующей стабилизацией.

Аналогичный выбор электродных материалов для более легированной составляющей должен проводиться и для сварных соединений сталей X и XII групп. В этом случае дополнительным критерием является обеспечение коррозионной стойкости соединений.