Главная  Переработка нефти и газа 

Скачать эту книгу

0 1 2 3 4 5 6 7 8 [ 9 ] 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162 163 164 165 166 167 168 169 170

Параметры режима сварки короткими участками: qfv - погонная энергия сварки слоя зависит (2.3) от сечения наплавляемого за один проход металла; / - длина участка; Гн - температура подогрева.

Режим сварки короткими участками выбирается из условия, чтобы температура шва и околошовной зоны Гв к моменту

ирасч

й/расч (j/v Уг q/v 2/3 q/v 2/3 д/ 1/z q/r

Рнс. 2.7. Значение расчетной толщины врц и расчетной по-

гонной энергии ( о)расч

укладки второго слоя находилась в нижнем субкритическом интервале (от температуры наименьшей устойчивости аустенита до температуры Гм начала мартенситного превращения). При этом длительность пребывания околошовной зоны /в выше температуры Гв должна обеспечить оптимальные условия распада аустенита в пластичный

Сбарка первого слоя

Расчетная схепа

игольчатый троостит.

Температуру Гв часто принимают на 50 К выше температуры Гм (470-620 К для перлитных сталей).

Для расчета температуры Тв, до которой охлаждается первый слой, принимается схема мгновенного выделения теплоты на завариваемом участке / (рис. 2.8). По схеме линейного быстродвижущегося источника теплоты в пластине (2.16) температура точек, расположенных на оси шва:

Рис. 2.8. Расчетная схема при сварке короткими участками

г-т„ =

(2.27)

Длительность охлаждения первого слоя до температуры Гв равна

(2.28)

К моменту времени ts должен .быть уложен следующий слой. С учетом времени чистого горения дуги tr=l/v и времени

перерывов tn между укладками отдельных слоев время сварки одного слоя

Длина завариваемого участка, обеспечивающая к началу сварки второго слоя температуру первого слоя выше Тв.

l = trv== krtv, (2.29)

где йг=г/с - коэффициент чистого горения дуги.

as 1,0 1,5 2,0 г,5 Ыр о 0,S to 1,S 2,0 Hf,

0,5 1,0 1,5 г,0 Z,5btc.

Рис. 2.9. Номограммы для определения длительности нагрева прм сварке короткими участками: а -р1=0; б -PiO.U в - Pi=0,2

кт=\ ДЛЯ автоматической многодуговой сварки и fer=0,64-0,8 для ручной многослойной сварки. С учетом (2.28) и принимая /0 = 8-

ЫирЬЪ (Гв - TY

(2.30)

где К - поправочный коэффициент, учитывающий тип сварного соединения.

Коэффициент feg равен 1,5 (соединение встык); 0,9 (соединения тавровое и внахлестку); 0,8 (крестовое соединение).

Длительность нагрева околошовной зоны выше температуры Гв определяют по номограммам (рис. 2.9) в зависимости от безразмерных параметров Ыс, Рь 6.

Общая длительность сварки п слоев

(2.31)

Безразмерное расстояние до рассматриваемой точки околошовной зоны

Рг = 1г/1 д/-у ,

(2.32)

где \у\-расчетное расстояние околошовной зоны от источника (для стыковых швов - полуширина разделки поверху, для угловых швов - половина длины катета шва). Безразмерный параметр

« = -ГГ-(в-н> а/- (2.33)

krkqq v а

где kg - коэффициент приведения мощности дуги, равный 1,0 для стыкового, 0,67 для таврового и нахлесточного и 0,6 для крестового соединения.

Коэффициент поверхностной температуроотдачи расчетного стержня сечением F=6/

6= 2а

србпр

где 6np=2f/p (р/2 - половина периметра).

Продолжительность пребывания околошовной зоны последнего слоя выше температуры Тъ определяют приближенно по формуле

(2.34)

Длительность нагрева выше заданной температуры тем больше, чем больше поперечное сечение шва.

2.4.3. Расчет проплавления основного металла

Геометрические размеры сварочной ванны и валика шва характеризуются следующими параметрами (рис. 2.10): L - длина ванны; В - ширина ванны, Я - глубина проплавления, А - величина усиления шва, fпр - площадь проплавления, F„ - площадь наплавки. Форму зоны проплавления оценивают относительной глубиной проплавления HfB или коэффициентом формы провара Wnp = B/H, а также коэффициентом полноты

проплавления и-пр = . Величина Цпр изменяется в пределах

0,6-0,8. Максимальные HfB при дуговой сварке достигают значений порядка 3 (сварка под флюсом). Очертания зоны наплавки характеризуют коэффициентом формы валика 48 =

- В/А и коэффициентом полноты валика Ив = " •