Главная  Переработка нефти и газа 

Скачать эту книгу

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 [ 75 ] 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162 163 164 165 166 167 168 169 170

выше склонность стали к закалке, В то же время температура подогрева не должна быть чрезмерно высокой, так как это может привести к отпускной хрупкости вследствие снижения ско-

5? 8

:6

-4

Aj/стешт

о 8

xmsr

Следы П frfapmef/cuma) °

507а

70% -

•15%

357сГ1

Xt5m2T о

Партенсит

0,OS 0,15 а25(С*Н),%

I I I

Аустенит + (реррит

1X2W5T

feff,%

t1aprne cum+феррит о

2X13

1X1S О

✓

- 40

Хроподыйэ/<5и5алентферритооВразодания- %Сг-1,52%Ы-6,!5<%(М]- Kx{%Z* % N)%V\Q %A1+ 4 x %Ji + i5x%М*0,5<%W0,9x%m-0,6 %С0-

-0,57о\х

Рис. 13.3. Структурная диаграмма низкоуглеродистых нержавеющих сталей, предложенная я М Потаком и Е А Сагалевич

роста охлаждения металла в околошовнои зоне в интервале температур карбидообразования. Кроме того, высокий подогрев, как и сварка с высокой погонной энергией, обеспечивает длительный перегрев околошовного металла, результатом чего является рост зерна, сегрегация примесей на границах зерен и, как следствие, снижение пластичности и вязкости сварных соединений.

Лучшие свойства сварных соединений достигаются в случае предварительного подогрева в интервале Гм. н - Ти. к, а также когда после сварки производится подстуживание до Ты.к, но не ниже 100 °С. Рекомендации по тепловому режиму сварки приведены в табл. 13.4.

13.2.3. Улучшение свариваемости сталей

Многие из отмеченных выше недостатков в свариваемости мартенситных сталей не присущи малоуглеродистым хромистым сталям, дополнительно легированным никелем. Мартенсит, образующийся при закалке хромоникелевых сталей, отличается вследствие низкого содержания углерода высокой пластичностью и вязкостью, не склонен к образованию холодных трещин при сварке.

Высокие пластические свойства малоуглеродистого мартенсита повышают надежность получения качественных сварных соединений. Однако чувствительность металла швов к водородной хрупкости вызывает необходимость при их сварке предварительного и сопутствующего подогрева до 100-200 °С. Улучшению свариваемости этих сталей способствует также остаточный аустенит. Количество остаточного аустенита закалки зависит в основном от химического состава стали и может быть примерно оценено с помощью структурной диаграммы низкоуглеродистых нержавеющих сталей, предложенной Я. М. Потаком и Е. А. Сагалевич для литого и наплавленного при сварке металла (рис. 13.3). Количество остаточного аустенита отпуска определяется режимом термической обработки.

13.3. Технолопия сварки и свойства сварных соединений

13.3.1. Способы сварки и сварочные материалы

Среди дуговых методов сварки для деталей из высоколегированных мартенситных сталей применяют в основном способ ручной дуговой сварки штучными электродами, обеспечивающими получение сварных швов, однородных по химическому составу с основным металлом (табл. 13.5). Это электроды марок КТИ-9, ЦЛ-32 с наплавленным металлом, содержащие 10-12% Сг, ~0,8% Ni и 1 % Мо. Б связи с применением

ТАБЛИЦА 13.5 МЕХАНИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА СВАРНЫХ СОЕДИНЕНИЙ

ВЫСОКОЛЕГИРОВАННЫХ МАРТЕНСИТНЫХ СТАЛЕЙ (НЕ МЕНЕЕ)

Примечание. РДС - ручная дуговая сварка; ЭШС - электрошлаковая.

АрДС - аргоиодуговая сварка;