Демонтаж бетона: rezkabetona.su

Главная  Переработка нефти и газа 

Скачать эту книгу

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 [ 86 ] 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162 163 164 165 166 167 168 169 170

ХИМИЧЕСКИЙ СОСТАВ

Содержание эле

Тип легирования

Хромоникелевый

08Х18Н10

<0,08

<0,8

<2,0

17,0-19,0

9,0-11,0

08Х18Н10Т

<0,08

<0,8

<2,0

17,0-19,0

9,0-11,0

12Х18Н10Т

<0,12

<0,8

<2,0

17,0-19,0

9,0-11,0

03Х18Н11

<0,03

<0,8

<2,0

17,0-19,0

10,5-12,5

06Х18Н11

<0,06

<0,8

<2,0

17,0-19,0

10,0-12,0

08Х18Н12Б

<0,08

<0,8

<2,0

17,0-19,0

11,0-13,0

Хромомарганце-

вый и хромонике-

лемарганцевый

10Х14Г14Н4Т

<0,10

<0,8

13,0-15,0

13,0-16,0

2,8-4,5

10Х14АГ15

<0,10

<0,8

14,5-16,5

13,0-15,0

07X21Г7АН5

<0,07

<0,7

6,0-7,5

19,5-21,0

5,0-6,0

Хромоникельмо-

либденовый

08Х17Н13М2Т

<0,08

<0,8

<2,0

16,0-18,0

12,0-14,0

10Х17Н13МЗТ

<0,10

<0,8

<2,0

16,0-18,0

12,0-14,0

08Х17Н15МЗТ

<0,08

<0,8

<2,0

16,0-18,0

14,0-16,0

03Х16Н15МЗ

<0,03

<0,6

<0,8

15,0-17,0

14,0-16,0

03Х21Н21М4ГБ

<0,03

<0,6

< 1,8-2,5

20,0-22,0

20,0-22,0

Высококремнисты й

02Х8Н22С6*

<0,02

5,4-6,7

<0,6

7,5-10,0

21,0-23,0

15Х18Н12С:4ТЮ

0,12 0,17

3,8-4,5

0,5-1,0

17,0-19,0

11,0-13,0

• Сталь 02Х8Н22С6 выпускается по ТУ 14-1-1403-7,5



ТАБЛиЦА 17.1

КОРРОЗИОННОСТОЙКИХ СТАЛЕЙ (по ГОСТ 5632-72)

меитов, %

1 Р

Коррозионная стойкость

ие более

5.С-0,7 5.С-0,8

Nb-lO.C-1,1

0,020 0,020

0,020 0,020 0,020 0,020

0,035 0,035 0,035 0,035 0,035 0,035

Первый балл стойкости (Укр до 0,1 мм/год) в 65 %-ной и 80 %-ной азотной кислоте при температурах соответственно до 85 и 65 °С; 100 %-ной серной кислоте при температуре до 70 °С; смеси азотной и серной кислот (25 % HNO3, 70 % H2SO4; 10 % HNO3 + 60 % H2SO4) при 60 °С, 40 % -ной фосфорной кислоты при 100 °С

5 (С-0,02)-0,6 0,15-0,25N2 0,15-0,25N2

0,020 0,030 0,030

0,035 0,045 0,030

Первый балл стойкости в ряде кислот невысокой концентрации и температуры (5-10%-ная азотная кислота до 80°С, 58- и 65%-пая азотная кислота при20°С, 10%-ная уксусная кислота до 80 °С, 10 %-ная фосфорная кислота до 80 °С), моющих средствах, водопроводной воде при 85 °С и в ряде других сред

5.С-0,7 5.С-0,7 0,3-0,6

2,5-3,5 3,5-4,0 3,0-4,0

0,020 0,020 0,020

0,035 0,035 0,035

Первый балл стойкости в 50 %-ной лимонной кислоте при Гкип; 10%-ной муравьиной кислоте до 100 °С; 5-, 10- и 25 %-ной серной кислоте до 75 °С; 50 % -ной уксусной кислоте до 100°С и в других средах

2,5-3,5

0,015

0,020

Nb С. 15-0,8

3,4-3,7

0,020

0,030

0,4-0,7

0,13- 0,35А1

0,020 0,030

0,025 0,035

Первый балл стойкости в азотной кислоте концентрацией свыше 90 % при температуре выше 100 °С {02Х8Н22С6) и до 50 °С (15Х18Н12С4ТЮ)



нагрева (1200-1250 °С) стали 08Х17Н13М2Т, 10Х17Н13М2Т, 10Х17Н13МЗТ могут иметь в структуре некторое количество б-ферита

Хромоникельмолибденовые стали в отечественной и зарубежной практике применяют в сварных конструкциях, работающих в условиях воздействия сред повышенной агрессивности (фосфорная, муравьиная, уксусная кислоты, синтез карбамида и др )

Высококремнистые стали Легирование хромоникелевых сталей 4-6 % Si сообщает им высокую коррозионную стойкость в кипящих концентрированных растворах HNO3

После оптимальной термической обработки, состоящей из закалки с 1050 °С в воде, сталь 02Х8Н22С6 имеет аустенитную структуру с отдельными нерастворившимнся выделениями эвтектической силнцидной фазы В условиях кратковременного нагрева при 600-700 °С в стали наблюдаются межзеренные дисперсные выделения карбидов и карбосилицидов, сообщающие склонность к МКК Легирование стали 0,3-0,5 % Nb делает ее нечувствительной к МКК

17.2. Свариваемость

17.2.1. Структура, свойства металла шва и зоны термического влияния

Металлу аустенитных сварных швов характерна ячеистая, дендритная или смешанная форма кристаллизации, что предопределяет образование крупных столбчатых кристаллов с обогаше-нием междендритных участков примесями, образующими легкоплавкие фазы [2, 3]. Высокие скорости кристаллизации сварных швов при дуговой сварке обусловливают в них сравнительно слабо развитую зональную и значительную микрохимическую дендритную неоднородность в результате ликвации в первую очередь таких элементов, как Р, S, С, Мо, Si, Ti и др.

Воздействие термодеформационного цикла сварки приводит к образованию в различных участках зоны термического влияния структур, существенно отличающихся от структур свариваемых сталей. Характерным для них является незавершенность полиморфных превращений (у->б или а-у) на стадии нагрева и образование отпускных структур на стадии охлаждения. Структура в зоне термического влияния отличается также неоднородностью в результате неравномерного нагрева, развития субструктуры и высокотемпературного наклепа вследствие межзеренной и внутризеренной пластической деформации [7].

17.2.2. Треиины в сварных соединениях

17.2.2.1. Трещины при сварке. Различают три вида трещин, образующихся при сварке аустенитных сталей: кристаллизационные, подсолидусные и холодные [4]. Первые два вида объединяют названием «горячие трещины». Природа трещин описана в гл. 6.




0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 [ 86 ] 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162 163 164 165 166 167 168 169 170



Яндекс.Метрика