Главная  Переработка нефти и газа 

Скачать эту книгу

0 1 2 3 4 5 6 [ 7 ] 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162 163 164 165 166 167 168 169 170

Для схемы плоского слоя температуру определяют по формуле

(2.11)

где т - коэффициент, учитывающий отражение тепла от поверхностей слоя, определяется по номограмме (рис. 2.1).

Номограмма приведена для расчета температуры в щ точках поверхностей г = 0 и

2 = 6.

Температуру точек бесконечного стержня сечением F от подвижного плоского источника теплоты мощностью q, перемещающегося вдоль стержня со скоростью у, определяют по формуле

cpvF

ехр X

V 2а 2а v

(2.12)

где X - расстояние от движущегося источника до точки, в которой определяется температура. Начало координат перемещается вместе с источником теплоты.

Коэффициент поверхностной температуроотдачи с поверхности стержня ар

4 r/S-

Рнс. 2.1. Номограмма для определения зффицнента т [2]

ft =

боковой

(2.13)

где р - периметр сечения стержня.

По формулам (2.8), (2.10), (2.11) и (2.12) определяется температура Гпр точек установившегося поля предельного состояния.

Температуру T{t) точки подвижного поля в стадии тепло-насыщения рассчитывают по формуле

7-(О = У (<) Т-пр, (2.14)

где (О - коэффициент теплонасыщения, определяемый по

Рис 2.2. Номограммы для определения коэффициента теп-лонасыщения \Сз(а), гСгСб) и ife) М

номограммам (рис. 2.2) в зависимости от расчетной схемы и безразмерных критериев р и т.

Для точечного источника на поверхности полубесконечного тела

Рз =

2а 4а

для линейного источника в бесконечной пластине

для плоского источника в бесконечном стержне

Выравнивание температуры после прекращения в момент времени to действия источника нагрева описывают наложением двух процессов: теплонасыщения Гист(0 от условно продолжающего действовать источника и теплонасыщения Гст(- -и) от равного ему по мощности фиктивного стока теплоты q, начавшего действовать в момент 0.

Для времени >о в стадии выравнивания

(2.15)

Для автоматической сварки пластины с полным (или близким к полному) проплавлением используется расчетная схема мощного быстро-движущегося линейного источника теплоты в пластине.

Температура в точке на расстоянии у от оси шва определяется по формуле

S 6 8 ю п го 30 <ioso r-ro

Рнс. 2.3. Номограмма для определения F (г, t)

-y/4at-bt

(2.16)

где t - время, отсчитываемое от момента, когда источник теплоты пересек перпендикулярную к оси Ох плоскость, в которой расположена рассматриваемая точка.

Для автоматической наплавки или сварки углового шва на массивной детали применяется расчетная схема мощного быстродвижущегося точечного источника на поверхности полубесконечного тела или плоского слоя.