Главная  Переработка нефти и газа 

Скачать эту книгу

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 [ 148 ] 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162 163 164 165 166 167 168 169 170 171 172 173 174 175 176 177 178 179 180 181 182 183 184 185 186 187 188 189 190 191 192 193 194 195 196 197 198 199 200

из уравнения (10) и фиг. 169 можно определить одну из физических констант; например, эффективную проницаемость для воды или пористость заполнения водой.

На фиг. 170 приводятся результаты наблюдения зависимости между темпом нагнетаемой воды и суммарным расходом ее при нагнетании. Ординатами графика служат десятичные логарифмы суммарного расхода воды, а абсциссами - величины, обратные нагнетаемому суточному объему. Каждый кружок соответствует одному месяцу закачки. Из графики видно, что на протяжении более 1 года соблюдалась теоретически установленная линейная

3,£8

3,38 3,28 3,18

2,58

2,88

1,76

В,118 Щ t,W й,и HfZ 0,13 ЦМ 0,1В Ц18 0,11

Фиг. 170. График зависимости между суммарным объемом нагнетаемой воды V и темпом нагнетания Q м/сутки для нагнетательной скважины в Брэдфорде.

зависимость \g V от 1/Q. Мощность пласта была 3 м и давление нагнетания 136 ат. Исходя из этих данных и наклона кривой, была рассчитана эффективная проницаемость для воды, составившая 0,082 миллидарси. Так как проницаемость породы по воздуху была 1,9 миллидарси, то соответствующая относительная проницаемость равнялась 0,043. При /в и /н = 0,0625 значение эффективного радиуса скважины из пересечения экстраполированного Ig V=4,2 м. Большое значение радиуса, очевидно, является результатом торпедирования забоя скважины 9 л нитроглицерина на 1 пог. м, а возможно, и трещинами в призабойной зоне.

9.4. Интерференция водяных нагнетательных скважин. Радиальное распространение нагнетаемой воды и нефтяной оторочки, не может происходить бесконечно даже в условиях строго однородного пласта. Как только нефтяные оторочки от двух нагнетательных водяных скважин вступают в соприкосновение, возникает интерференция и разрушение оторочек.

Этот момент определяет собой верхний предел времени и суммарного расхода воды при закачке, для которого уравнения 9.3 (б) -9.3 (9) сохраняют свою справедливость. Выражая в процентах площадь затопления на элемент сетки размещения скважины, можно иметь для линейной системы при прямоугольной или шахматной сетке скважин (для а<2с?)-100 Tia/gd, или 39,3% при квадратной сетке, 78,5% при пятиточечной сетке, 90,7% для шестиугольной сетки с нагнетательной скважиной в центре шестиугольника (четырехточечная сетка) и 60,5 7о для периферийного нагнетания в шестиугольном размещении. Эти величины являются минимальными коэффициентами заводнения.

Для нормальных семиточечной и четырехточечной систем значения коэффициентов различны. Интересно заметить, что коэффициент заводнения при установившемся состоянии для линейной системы с прямоугольной сеткой скважин возрастает с увеличением d/a, а при интерференции затопляемых площадей он уменьшается. Так, при d/a=\ коэффициенты заводнения составляют соответственно 57 и 39,3 %. Однако при d/a = V2 они будут 31 и 78,5%.

Значения безразмерных суммарных расходов нагнетаемой

воды V., при которых развивается интерференция нагнетательных скважин, принимая {fJiY =1, будут

линейные системы с прямоугольной (фиг. 165)

Fi = 0,25(-J; fl<2rf

сеткой скважин

>2d

пятиточечное размещение (фиг. 166)

семиточечное размещение (нагнетание ведется с периферии) (фиг. 167)

Vi = 0,25 (4-У; (3)

семиточечное размещение (нагнетание происходит в центре)

1 Если учитывать нефтяную оторочку, уравнения (1) - (4) сохраняют

свою справедливость и при условии (/„ в)

«-1

1, т. е. /н = /в, или а = 1.

* Для линейной системы с шахматным размещением скважин первое из уравнений (1) принимается во всех случаях.

V. - У.

At= , (9)

где - суммарный безразмерный объем заполнения водой порового пространства, исходя из уравнений (1) -(4); дебиты, соответствующие V.; Q -дебиты, соответствующие установившемуся состоянию, на основе уравнений (5)-~(8).

в области с установившимся течением пористость заполнения водой учитывать нет необходимости. Однако в процессе вычисления удобно воспользоваться теми же определениями переменных и переводных коэффициентов [уравнение 9.3(10)] для сохранения непрерывности масштаба без-размерности в построениях, например фиг. 171.

При пяти- и семиточечном размещении скважин d представляет расстояние между нагнетательной и эксплуатационной

скважинами. Значения t для появления интерференции получаются из данных для V, прилагая уравнение 9.3 (7) или фиг. 169.

После установления интерференции между нагнетательными скважинами радиальное распространение затопляемой площади и нефтяной оторочки нарушается, и уравнения параграфа 9.3 теряют свою справедливость. Дальнейшее продвижение нефтяной оторочки к эксплуатационным скважинам слишком сложно для количественной обработки. Однако можно получить некоторое приближение, допуская, что в течение этого периода темп нагнетания линейно падает во времени, пока не установится стационарное течение. В безразмерных единицах это составит:

линейная система с прямоугольной сеткой скважин

2n(ija-\-4\g а/2лг линейная система с шахматной расстановкой скважин

Sfs - i/ 1 sh2 nrja sh* 2лй/а sh 4nd/a

иятиточечное размещение

4 Ig d/r - 2,476 (

семиточечное размещение

Qs = l/(31gc rc- 1,7073). (8)

Кривая суммарного расхода нагнетаемой воды продолжается в согласии с линейно уменьшающимся темпом закачки, пока весь элемент сетки размещения не заполнится водой. После этого кривая будет итти с постоянным наклоном, равным темпу при достигнутом установившемся состоянии

Интервал безразмерного времени интерференции будет