Главная  Переработка нефти и газа 

Скачать эту книгу

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162 163 164 165 [ 166 ] 167 168 169 170 171 172 173 174 175 176 177 178 179 180 181 182 183 184 185 186 187 188 189 190 191 192 193 194 195 196 197 198 199 200

2nmjn, где m<n на концентрических кольцах радиусов с отло-шением R, то эффективность вымывания будет

ПФ2,

(11)

при Л>1 уравнение (11) приводится к виду уравнения (10). Но при умеренных значениях Run имеется заметная разница между эффективностью вымывания для концентрических колец и кольца с единичной центральной скважиной. Так, если /? = 5, а я == 3, то уравнение (11) дает £ = 0,508, в то время как уравнение (10) дает £ = 0,60. Для /?=10, п==3 уравнение (И) дает £ = 0,574. Этот вывод налагает условие, что эффективность вымывания возрастает с увеличением расстояния между нагнетательными и

эксплуатационными скважинами.

Основываясь на теории потенциала, были определены аналитическим путем характеристики размещения скважин при условии одного ряда нагнетательных скважин между двумя рядами эксплуатационных. Из фиг. 188 видно, что нагнетательные скважины заложены вдоль центральной оси пласта, а эксплуатационные скважины по обе стороны от нее, или же наоборот. Контуры пласта даются посредством АЛ, ВВ. Геометрия

этой системы определяется отношением длины к ширине основного прямоугольника L/W и соотношением расстояния между нагнетательной и эксплуатационной линиями к ширине т. е. D/W (фиг. 188). На фиг. 189-190 приведены кривые, полученные аналитическим путем для Z)/1F=1,25 и 1,75 соответственно,

Фиг. 188. Схема двустороннего размещения скважин параллельными рядами при циркуляции газа в пласте.

Светлыми кружками обозначены эксплуатационные скважмны, а черными кружками -нагнетательные

скважины.

причем в каждом случае L/W = 1,75. В левой части фиг. 189-190 построены изобары (р - постоянная) и линии тока - постоянная). В правой части даны фронты нагнетаемой жидкости. На каждом из них указаны доля жирного газа в отбираемом дебите, общего вытесненного жирного газа и расход сквозного потока, деленный на количество газа, первоначально содержавшегося в пласте.

Фиг. 189-190 и расчеты, проведенные для других случаев, вновь дают рост эффективности вымывания по мре того, как расстояние между нагнетательными и эксплуатационными сква-

жинами увеличивается. Так, на фиг. 189 Е ~ 0,492, а на фиг. 190, где э1«:плуатацион1ные скважины заложены по грани-дам пласта», £ = 0,741. Если DIW = \S)Q с 1/Г= 1,75, то Е надает до 0,369, или половины значения при D/W = 1,75.

Следует отметить, что б6ль(шая часть прироста добываемого конденсата в связи с увеличением расстояния между нагнетательной и эксплуатационной линиями получается благодаря

Фиг. 189. Расчетные кривые распределения давления р и линий тока у, а также фронта нагнетаемого газа при двустороннем параллельном размещении скважин для циркуляции газа в пласте, где LIW=\Jb и £)/Н=1,25; L - половина ширины продуктивного пласта; D-расстояние между рядами нагнетательных и эксплуатационных скважин; W-расстояние между скважинами внутри рядов.

нагнетательная скважина; 2 -фракция жирного газа в движущемся потоке; 5-эксплуатационная скважина; 4?- фракция жирного газа в добыче; 5-отношение количества циркулирующего газа к первоначальному запасу его в пласте.

улучшению промывки пласта газом за эксплуатационными скважинами, т. е. иа площади между последними и принятыми границами пласта АА, ВВ. Эффективность вымывания в долях общей площади пласта меняется при изменении DIW от 1,00; 1,25; 1,50 до 1.75, как 0,369; 0,492; 0,633 и 0,741; в долях же площади между нагнетательной и эксплуатационной линиями эта эффективность будет соответственно 0,646, 0,689, 0,738, 0,741.

Этот особый случай также дает эффективность вымывания при вытеснении «от края и до края» в пласте конечной протяженности со скважинами, расставленными вдоль естественных границ при dja = 0,875.

Состав добываемого газа, вьфаженный фракционны-м содержанием жирного газа для двустррониело напора, приведен на фиг. 191 для случаев, указанных на фиг. 189 и 190, а также для DIW= 1,00 и D/r = 1,50.

Таким образом, после прохождения через пласт объема газа, равного первоначальному газосодержанию пласта, концентрация жирного газа в нем для четырех рассмотренных систем колеблется от 19 до 36%, причем последнее значение относится

Фиг. 190. Расчетные кривые распределения давления р и линий тока у, а также фронта нагнетаемого газа при двустороннем параллельном размещении скважин для циркуляции газа в пласте, где LIW=\Jb = DlW. Все обозначения взяты из фиг. 189.

К максимальному расстоянию между нагнетательными и экс-нлуатационными скважинами. Весь переработанный газ к .моменту падения концентрации в нем жирного газа до 15% для указанных четырех случаев равняется соответственно 1,26, 1,33, 1,46, 1,35 первоначального запаса газа в пласте. Эти значения, очевидно, пропорциональны обш,им срокам эксплуатации при равных расходах газа, нроходяпдих через пласт. Получающаяся разница довольно мала, что говорит в пользу сетки скважин € небольшим расстоянием 1между эксплуатационными и нагнетательными линиями и самой низкой эффективностью вымывания. Однако общая отдача жирного газа зависит от эффективности вымывания.