Главная  Переработка нефти и газа 

Скачать эту книгу

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162 163 164 165 166 [ 167 ] 168 169 170 171 172 173 174 175 176 177 178 179 180 181 182 183 184 185 186 187 188 189 190 191 192 193 194 195 196 197 198 199 200

На фиг. 192 приведена зависимость между общей добычей жирного газа и прошедшим через пласт объемом газа, соответствующего фиг. 191. Согласно фиг. 191 и 192 при содержании

о и: 0,6 0,8 1,0 /,2 1,4- 1,6 1,8 Отмошнае г.зличестЗа (арнуларукщеги zaed к пербоночаль--ншу зопасу его 8 пласте

Фиг. 191. Расчетные кривые состава добываемого газа для двустороннего размещения скважин при циркуляции газа в зависимости от количества циркулирующего газа для различного расстояния между рядами нагнетательных и эксплуатационных

скважин D.

Кривые: /-D/W=1,0; -D/W= 1,25; /-D/W-1,5; /1/-D/W-1,75;

b\W~\,1Ь для всех случаев.

§ 0,1 % 0J

о,г ом 0,6 0,8 t;o t,2 i ib f8

Отношение -количества цирнулирующего газа н начальному

запасц его В пласте

Фиг. 192. Расчетные кривые изменения общей добычи жирного газа для двустороннего размещения скважин при циркуляции газа в зависимости от объема циркулирующего газа и для различного расстояния между рядами нагнетательных и эксплуатационных скважин D, Все обозначения взяты из фиг. 191.

жирного газа 15% общий отбор последнего составляет 64, 78, 90 и 96% соответственно от первоначальноло запаса жирного газа в пласте. Эта разница имеет большое промышленное значение по сравнению с разницей в общем количестве переработанного

газа; она показывает! существенное преимущество большей эффективности вымывания для двустороннего размещения эксплуатационных скважин с болышим расстоянием между нагнетательными и эксплуатационными линиями.

Необходимо подчеркнуть, что все указанные соображения относятся к пластам с равномерными проницаемостью и мощностью. Изучение систем циркуляции газа при помощи электрических моделей в основном ограничивается также пластами, представляющими единую зону. Колебания в проницаемости и мощности внутри единого горизонта можно исследовать при помощи потенциометр ич ее кой модели. Когда известно, что пласт состоит из слоев с различной проницаемостью, изучение комплексного движения нагнетаемого газа требует дополнительного анализа наложенных процессов в отдельных зонах. Обычно это дает заметное снижение конечной эффективности вымывания. Теоретически время прорыва нагнетаемого газа, промывка эксплуатационной площади последним и эффективность вытеснения одинаковы при условии, что нагнетательные и эксплуатационные скважины меняются местами, и что давления у всех нагнетательных скважин одни и те же, равно как и давления во всех эксплуатационных скважинах одинаковы. Выбор между двумя возможностями зависит от практических соображений; например, относительной стоимости нагнетательных и эксплуатационных скважин, наличия ограничивающих нефтяных оторочек, подвижности залегающих подошвенных вод и т. д.

10.6. Теория потенциометрических моделей. Эффективность вытеснения для существующих сеток размещения скважин в двухразмерных однородных средах, можно определить при помощи электролитической модели. Однако потенциометриче-ская модель дает более точные результаты. С ее помощью можно получить анализ систем с изменяющейся проницаемостью и пористостью, которые не моделируются на электролитической модели; удобнее также исследовать при помощи потенциометра пласты с меняющейся мощностью.

Для однородных двухразмерных систем с постоянной мощностью существенная аналогия между электрической модельк» и системой течения жидкости основывается на том, что электрический потенциал соответствует давлению, а плотность тока - расходу жидкости.

Такая аналогия справедлива для более сложных систем с меняющейся мощностью и проницаемостью. Однако конструкция электрической модели для получения точной аналогии требует тщательных решений.

Уравнение непрерывности для установившегося течения тока в электролитической среде и жидкости в пористом теле будет

р .Т==р . бГ=0, (1)

J «Изообъем» или аналоги постоянного порового пространства, применявшиеся в некоторых исследованиях при помощи модели, не дают правильного распределения потенциала, за исключением случая, когда чистая углеводородная пористость и эффективная проницаемость являются посто-

янными.

где Т, V - соответственно вектор плотности тока и вектор расхода массы жидкости. Так 1как все исследования на модели основываются, исходя из идеального представления о двухраз-1*ерности в системах течения - электрической и пористой средах, то уравнение (1) можно выразить законом Ома и Дарси как

V-ovVQV-VP. (2)

где е - эквивалентная электропроводимость; V--напряжение; у -плотность газа; -проницаемость для газа; -его вязкость; h - местная эффективная мощность продуктивного коллектора; -давление. Так как у и в принципе представляют собой функции давления, то вторая половина уравнения (2) может быть формально упрощена до

р . ЛЛрФ = О, (3)

0fdp. (4)

Если имеется геометрическое подобие в площади у исследуемого пласта и модели и если у них одинаковое распределение источника и стока, соответствующее нагнетательным и эксплуатационным скважинам, то электрическая модель обладает распределением напряжения, тождественным, исключая масштабы, распределению для Ф при условии, что а всюду пропорциональна kh. Изменчивость о получают путем изхМенения глубины he - слоя электролита, так что

о* = ohe = akh, (5)

где -удельная проводимость электролита; а - масштабный коэффициент. Таким образом, общее геометрическое подобие и колебания толщи электролита пропорциональны миллидарси-метр пласта и создают формальное равенство между распределением напряжения и Ф. Если подземный резервуар имеет равномерную проницаемость, то электролитическая ванна должна быть геометрически подобна карте изопахит.

Следует отметить, что пористость не учитывается конструкцией электролитической модели хотя она входит в вывод, полученный из распределения давления для контуров фронта жидкостей. Основными критериями подобия модели и естественного иодземного резервуара являются мощность, проницаемость и граничные условия. Основное назначение модели заключается в получении эмпирического количественного решения уравне-