Главная  Переработка нефти и газа 

Скачать эту книгу

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 [ 149 ] 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162 163 164 165 166 167 168 169 170 171 172 173 174 175 176 177 178 179 180 181 182 183 184 185 186 187 188 189 190 191 192 193 194 195 196 197 198 199 200

Принимая снова = 0,3 м, можно получить для расстояния между нагнетательными скважинами при пятиточечном размещении 90 My d = 63,6 м и V = 22 500. Соответствующие значения для Q. и 1 будут 0,09979 и 2,029 • 10 Эти значения являются предельными для периода радиального распространения воды. Из ура-

п t6 го го- 28 зг

внения7) Qs == 0,05276.

При У/= 28648, = = 80 600, так что установившееся состояние начнется при / = = 2,835 . 105. На фиг. 171 приведены кривые изменения безразмерного дебита нагнетания и суммарного расхода нагнетаемой воды для пятиточечного размещения скважин.

Численный перевод безразмерных параметров в сутки и кубометры производится при помощи уравнения 9.3(10) после установления значений к, Л, Лр и /в. На практике переход между неустановившимся периодом радиального распространения воды в пласте и условиями стационарного течения происходит, несомненно, более плавно, чем это видно из фиг. 171, даже для единичного пласта однородной проницаемости.

Однако погрешность сделанного приближения для построения переходной области лежит в тех же пределах, что и для выбора физических параметров, на основе которых производится численное приложение данной теории. Фиг. 171 и теоретические соображения, послужившие основой ее построения, относятся только к единичной однородной зоне. При слоистой породе коллектора, но в условиях, когда перемещение воды по вертикали не играет особой роли, для описания поведения такой сложной системы можно применить параллельное наложение переходных зон, связанных с отдельными слоями. Для этого, исходя из уравнения 9.3 (10), для отдельных слоев необходимо иметь изме-

Фиг. 171. График вычисленного изменения времени для темпов нагнетания воды в пласт

Q, а также суммарных объемов нагнетания V в безразмерных единицах, при пятиточечном размещении, с расстоянием между нагнетательными скважинами 90 .4 и эффективным радиусом скважины 0,3 м. Пунктирные отрезки отражают линеаризованные приближения для периода интерференции скважин между- этапом радиального распространения воды по пласту и установившимся течением.

нение масштаба времени, темпов нагнетания и суммарного расхода нагнетаемой воды в согласии с их проницаемостью и мощностью. Масштаб времени и продолжительность неустановившегося периода до возникновения интерференции уменьшаются обратно пропорционально величине проницаемости.

Темпы нагнетания воды пропорциональны величине милли-дарси-метров отдельных зон, а суммарный расход нагнетания пропорционален соответственно их мощности. На фиг. 172 приведены результаты такого расчета для пятиточечной схемы,

О Z0 W 60 80 too по т /во too гоо ш гн-о-

Фиг. 172. График нагнетания воды (темп и суммарный нагнетательный объем) в инжекционную скважину при пятиточечном размещении для трех слоев мощностью 3 м каждый и соответствующей эффективной проницаемостью для воды 15 (кривая /), 10 (кривая ) и 5 (кривая /) миллидарси. Расстояние между нагнетательными скважинами 90 м) эффективный радиус скважины 0,3 м\ вязкость воды - 1 сантипуаз; {fjt =0,1.

исходя из трех слоев в пласте мощностью каждый в 3 ж; эффективной проницаемости для воды соответственно 5, 10 и 15 миллидарси; давления нагнетания 68 ат, fi = 1 сантипуазу, Гс =

= 0,3 ж, /в (/н в) =0,1 и расстояния между нагнетательными скважинами 90.*. Из фиг. 172 видно, что неустановившееся состояние для радиального распространения воды заканчивается соответственно через 160,4; 80,2 и 53,5 дня для зон с 5, 10 и 15 миллидарси, а заполнение порового пространства и установившееся течение начинается через 224,1; 112 и 79,7 дня. На

* Принимается, что все зоны однородны и одинаково истощены. На практике же пласты могут быть сильно слоистыми, и разница в истощении нефтенасыщения и давления отдельных зон может сильно изменить теоретические расчеты.

фиг. 173 дается построение результирующего процесса всей составной системы. Из фиг. 173 видно, что переходные области процесса нагнетания в отдельных зонах на полученных кривых йе так отчетливо выражены, как на фиг. 172.

¥S 32

О ZO 00

у- §

80 100 izo т 160 100 zoo гго zn

врет, сутки

Фиг. 173. Расчетные кривые общего процесса нагнетания воды в трехслойный продуктивный пласт, индивидуальные кривые для которого приведены на фиг. 172.

J -суммарный объем нагнетания; 2 -темпы нагнетания воды»

.о

15J6

19,1

fBJQ tZ,8

6Л %

3.2 0

so too 150 ZOO 250 300 350 ШЮ Ш 500

Врвмя ctjmHiL

Фиг. 174. Сравнение расчетного (сплошные кривые) и фактического (кружочки и точки) нагнетания в пласт воды при пятиточечном размещении скважин.

На фиг. 174 дано построение процесса заводнения согласно расчету для пятиточечного размещения в нагнетательной водяной скважине месторождения Брэдфорд. Кривые показывают фактический и расчетный переходный этап процесса.