Главная  Переработка нефти и газа 

Скачать эту книгу

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 [ 35 ] 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124

Газ рассматриваемого здесь месторождения имеет состав, приведенный в начале настоящего параграфа. Для данного газа зависимость коэффициента сверхсжимаемости от давления при пластовой температуре была приведена на рпс. 31.

Результаты расчетов основных показателей разработки газового месторождения А представлены в табл. 7 и на рис. 33. Для сопоставления на рис. 33 даны также результаты расчетов при пренебрежении реальными свойствами газа (см. § 1 данной главы).

Из рассмотрения рис. 33 видно, что учет реальных свойств газа оказывает существенное влияние на прогнозные показатели разработки. При пренебрежении реальными свойствами газа зависимость р = р (<) получается завышенной. Такие показатели, как изменение во времени забойных давлений, дебитов и потребного числа скважин (для сопоставляемых вариантов), получены из зависимости р= p(t)i вычисленной с учетом коэффициента сверхсжимаемости газа

? 3 4 5 в 7 8 9 fO /1 f2 13 >/ 151,годы Рис. 33. Изменение во времени показателей разработки месторождения А с учетом реальных свойств газа (индексы «р») и без учета этих свойств (индексы «и»)

в уравнении материального баланса (первая строка табл. 7). Результаты проведенных расчетов показывают, в частности, что при пренебрежении реальными свойствами газа в уравнении притока газа к скважине завышается потребное число скважин на разработку месторождения. Так, в рассмотренном примере это завышение составляет около 40% к пятнадцатому году разработки месторождения.

§ 5. Расчет показателей разработки газовой залеиси при батарейном размещении скважин

Исследованию неустановившегося притока газа к батареям скважин посвящены работы Э. Б. Абуталиева, Л. А. Владимирова, Лан-Чжан-Синя, Б. Б. Лапука и И. Г. Портнова. Анализ выполненных исследований, а также результатов расчетов привел к выводу, что если известно изменение во времени давления на эквивалентной галерее, то определение искомых показателей разработки не пред-

ставляет особого труда. Здесь под галереей, эквивалентной батарее скважин, понимается галерея с радиусом, равным радиусу батареи, и с отбором, равным отбору газа из батареи скважин. Тем самым показана возможность применения известного метода Ю. П. Борисова к задаче определения показателей разработки газового месторождения при размещении скважин в виде батарей.

Другой вывод, полученный из анализа результатов расчетов на ЭВМ, состоит в следующем. При разработке газовой залежи батареями скважин образуются удельные объемы дренирования, разделенные нейтральными (круговыми) линиями. Образующиеся удельные объемы дренирования пропорциональны отборам газа из соответствующих батарей скважин. Следовательно, задача относительно неустановившегося притока газа к нескольким батареям скважин распадается на отдельные задачи относительно притока газа к одной батарее скважин.

В данном параграфе рассмотрим расчет разработки газовой залежи (близкой к круговой) батареями скважин при донзшении неизменности параметров пласта по площади газоносности в пределах удельных объемов дренирования и при учете реальных свойств газа. Воспользуемся здесь методом последовательной смены стационарных состояний, который применительно к рассматриваемой задаче приводит к весьма простым формулам и обеспечивает необходимую для практических расчетов точность.

Так, для безразмерного дебита галереи Q* = 0,2 погрешность расчетов давления на галерее по рассматриваемой методике (при одной батарее скважин) не превосходит 3% на момент отбора газа в размере 70% от запасов. Безразмерный дебит здесь выражается через размерные величины следующим образом:

nkhp

Если принять значения параметров ц. = 0,012 спз, к = 0,5 Д, /г = 30 м, Рн = 300 кгс/см, то отбор газа из галереи (батареи скважин) будет

= Q* = 540 млрд. мз/год.

Это чрезмерно большой (нереальный) отбор газа для одной батареи скважин. Метод последовательной смены стационарных состояний обеспечивает тем большую точность, чем меньше величина отбора газа из батареи скважин. Поэтому для приведенных параметров погрешность расчетов для реальных отборов газа будет меньше 3 %.

В общем случае при определении показателей разработки газовой залежи батареями или цепочками скважин могут быть использованы ЭВМ или электрические модели (см. § 7-11 данной главы).

Итак, задана зависимость изменения во времени суммарного отбора газа из месторождения. Известны запасы газа, уравнения

допустимого технологического режима эксплуатации и притока газа к средней скважине, начальное пластовое давление, пластовая температура; известно изменение параметров пласта по площади газоносности. Для определенности рассматривается вариант разработки месторождения тремя батареями скважин с радиусами батарей й, i?r2, Rr3- Требуется определить основные показатели разработки месторождения.

Месторождение схематизируем в виде кругового (при соотношении осей, меньшем 3). В пределах каждого удельного объема дренирования параметры пласта принимаются неизменными но площади.

Согласно проведенным ранее исследованиям, объемы дренирования, приходящиеся на каждую батарею скважин, пропорциональны соответствующим отборам газа из отдельных батарей. Следовательно, имеем

aQi:aQ2:a3 = <?i:<?2:<?s. (а)

Здесь aQ - объем газонасыщенного перового пространства удельного объема дренирования i-й батареи скважин; - отбор газа из i-й батареи; Qi + Q2 Qa - Q> Q - отбор газа из залежи в целом.

Соотношение (а) приближенно справедливо и при переменных величинах отбора газа из отдельных батарей скважин, т. е. можно написать

afi, (t): aQ (t): aQ. (t) = (<): Q, (t): (t). (6)

Здесь

Qi{t) + Q2it) + Qsit) = Q{t).

Из приведенного условия (a) определяется, в каком соотношении находятся объемы дренирования, а затем вычисляются и сами величины aQi, айа и aQj. Пусть индексом 1 выделяется ближайшая к центру залежи батарея скважин. Тогда aQj = пЩтаЪ. Отсюда определяется i?!- Величина равняется внутреннему радиусу для объема дренирования второй батареей скважин (Кщ = Rbz) • Следовательно, из соотношения aQ = я {RI2 - R%i) mah определяется i?k2 и т. д.

Таким образом, основная задача сводится к определению показателей разработки кольцевой «залежи», дренируемой i-й батареей с радиусом i?ri и суммарным отбором из скважин Qi. Внутренний радиус «залежи» равняется Ri, а внешний - Rl. В дальнейшем для простоты индекс i опускаем.

Для расхода газа, приведенного к атмосферному давлению и пластовой температуре, на некотором расстоянии г (i?r г <; Л) можем написать

Q-vF-(1)

1 Методика расчетов пригодна для случаев, когда Лк (« - 1)-й галереи не «перекрывает» радиуса <-й галереи.