Главная  Переработка нефти и газа 

Скачать эту книгу

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 [ 101 ] 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155

Р S = e 0,025(f )

или из графика (рис. 12.22).

При наличии компонентного состава нефти величина hS может быть определена в соответствии с имеющимися зависимостями, полученными экспериментально.

Поправка на влияние вязкости жидкости

где §дп - коэффициент гидравлического сопротивления на входе в насос, находится по графику (рис. 12.23) в зависимости от характера течения жидкости (числа Рейнольдса)

Re =

1,27 • Q

где Q - подача насоса; v - вязкость жидкости; вх - диаметр входного патрубка насоса, м.

Для маловязких жидкостей с Re > 4104 вязкостная поправка близка к нулю и может не учитываться.

Термодинамическая поправка АЯкр

DHкр = i-B $ lgR a+ig ),

где В - критерий тепловой кавитации определяется по формуле

Рис. 12.22. Зависимость давления насыщенных паров нефтей от температуры

Рис. 12.23. Зависимость коэффициента Рис. 12.24. Зависимость критерия гидравлического сопротивления от чис- тепловой кавитации от давления насы-ла pейиольдса щенных паров перекачиваемой жидко-

$ 29,5

или из графика рис. 12.24;

Rа - критерий фазового перехода

Ra = Bhs,

Kj - коэффициент темпера- 0,010 турной неравновесности фазовых переходов (рис. 12.25);

Э - критерий парообра- 0,005 зования

B - wM2к

где W - скорость жидкости в межлонаточном канале насоса в области пониженного Рис. 12.25. Коэффициент температур-

давления. ной иеравиовесиости

Рис. 12.26. Зависимость термодинамической поправки от давления насыщенных паров

Для центробежных насосов

nD1n 60

где D1 - пер ифе-р ийный диаметр входной кромки центробежного

леса.

Для шнекоцент-робежных насосов

где D ш - наружный диаметр шнека. Для каждого подпорного насоса известно значения при номинальной подаче.

Для центробежных насосов типа НДВ, НДсН, шнекоцент-робежных типа НМП и других подобных насосов частота вращения которых не превышает 1000 об/мин для рабочего диапазона подач (0,81,2) Qном, термодинамическая поправка может быть определена по формуле

АЯкр =

8,71

В046Л S41

или по графику (рис. 12.26).

Влияние кавитации на вибрационные и шумовые характеристики насосов

Одним из свойств жидкости является неспособность выдерживать действие больших растягивающих напряжений. При определенных условиях (снижении давления) она теряет сплошность, разрывается. Этот разрыв (кавитация) происходит в ядрах кавитации, представляющих собой нерастворен-ные газовые включения. Кавитационный пузырек, попадая в